Курсовая и некоторая графика к ПЗ по ОК / 7 ТЧ

7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ЧЕРТЕЖА.

При проектировании судна получены следующие его главные размерения:

• расчетная длина судна L = 94.53 (м);

• ширина судна B = 13.4 (м);

• осадка судна T = 4.65 (м);

• коэффициент полноты водоизмещения δ = 0.823;

• коэффициент полноты площади ватерлинии α = 0.896;

• коэффициент полноты площади мидель- шпангоута β = 0.998;

• абсциссы центра величины судна xc = 2.19 ± 0.94 (м);

• абсциссы центра тяжести площади конструктивной ватерлинии xf = - 1.66 (м).

На этих величинах основывается проектирование одного из главных чертежей при разработке судна – теоретического чертежа.

7.1 Проектирование строевой по шпангоутам.

Проектирование теоретического чертежа начинается с разработки строевой по

Шпангоутам.

Строевая по шпангоутам и процесс ее построения изображены на рисунке 7.1.

При построении используем следующие свойства строевой:

• площадь строевой по шпангоутам численно равна объемному водоизмещению судна;

• абсцисса центра тяжести строевой численно равна абсциссе центра величины;

• коэффициент полноты строевой численно равен коэффициенту продольной призматической полноты судна φ (φ = δ/β).

На рисунке 7.1:

(КО) = β·B·T = 0.998·13.4·4.65 = 62.19 (м²) – площадь мидель – шпангоута;

(BF̀) = (CF˝) = L·(1 – φ) = 94.53·(1 – 0.825) = 16.54 (м);

(KE) = β·B·T/(1 +φ) = 0.998·13.4·4.65/(1 + 0.825) = 34.07 (м²);

(NE) = xc = 2.19 (м);

(M´F´) = (M˝F˝) = (MK) = 5.23 (м).

Протяженность и расположение цилиндрической вставки определяют по графику Линдблада [8]: lкз = 29.3 (м) – длина кормового заострения; lнз = 21.74 (м) – длина носового заострения. Носовая кормовая части оказывают влияние на сопротивление судна при движении по воде.

Для судов с большим коэффициентом полноты водоизмещения носовую ветвь целесообразно выполнять прямой или слегка выпуклой, кормовую – ближе к прямой.

Проверим водоизмещение V, вычисленное по строевой и сравним с полученным ранее. Расчет проведем в таблице 7.1.

Таблица 7.1 – Вычисление объемного водоизмещения судна

N шп	0	1	2	3	4	14	15	16	17	18	19	20
W шп, м²	0	33	48	56	61	61.5	58	52	44	33	17	0

Примечание: 1) На рисунке горизонтальные размеры выполнены в масштабе длин;

вертикальные – площадей.

2) У шпангоутов с пятого по тринадцатый площади равны w = 62.19 (м²).

Таким образом, объемное водоизмещение равно

V = Σωі · ΔL = 4.727·1023 = 4837(м³)

Отличие от ранее вычисленного V = 4847 (м³) меньше 0.5%, следовательно, кривая построена, верно.

7.2 Проектирование конструктивной ватерлинии.

Построение КВЛ аналогично построению строевой по шпангоутам, оно показано на рисунке 7.2

Различия: - (NE) = xf = -1.66 (м);

- на вертикальной оси откладывают B/2 =6.7 (м);

- масштабы осей равны, (1:100) – в моем случае;

- (BF´) = (CF˝) = L·(1 – α) = 94.53·(1 – 0.896) = 9.831 (м);

- (KE) = β·B·T/(1 + α) = 0.998·13.4·4.65/(1 + 0.896) = 32.8 (м).

Очень важным требованием для любой ватерлинии является ее плавность.

7.3 Проектирование диаметрального батокса.

Построение диаметрального батокса представлено на рисунке 7.4.

Носовую оконечность батокса принимаю как у судна – прототипа, т.е. прямую. Высота бака определяется из [8]:

A = 56·L·(1 – L/500)·1.36/(δ + 0.68) = 56·94.53·(1 – 94.53/500)·1.36/(0.823 + 0.68) = 3.884 (м.)

Кормовую оконечность тоже примем как у судна – прототипа, т.е. крейсерско – транцевую корму.

7.4 Проектирование шпангоутов, ватерлиний и батоксов.

Процесс проектирования представлен на рисунках 7.3, 7.2, 7.4.

Построение теоретического чертежа начинают с проекции ‘корпус”. Основой для построения каждого шпангоута является его площадь ωi, снимаемая со строевой по шпангоутам, ордината полушироты yi, снимаемая с обвода КВЛ на I – м шпангоуте, текущая осадка, снимаемая с обвода диаметрали. По этим значениям строят равновеликие половине площади каждого шпангоута прямоугольники.

Ширина вспомогательных прямоугольников bi = ωi/(2·Ti), а ординату КВЛ на I- м шпангоуте снимают с эскиза КВЛ.

По шпангоутам строят ватерлинии, по ватерлиниям – батоксы.

Затем чертеж согласовывают.