Формулу (1-29) можно представить в следующем упрощенном виде:

(1-29a)

Коэффициенты а1, a3 и а4 зависят только от физических параметров жидкости при температуре насыщения. Для воды значения этих коэффициентов в зависимости от приведены в табл. 1-5.

При Z>2 300 в случае пленочной конденсации и смешанного течения конденсата можно пользоваться формулой С. С. Кутателадзе [Л. 11 и 18] или формулой Д. А. Лабунцова

(1-30)

Где Рr и Рrс — критерии Прандтля соответственно при температурах насыщения tН и стенки tc

Таблица 1.5 – Значения температурных множителей в формулах (1-28), (1-29) и (1-30), (1-33)

Темпе-ратура насы-щения, t, °C	A1, 1/(м2 · °C)	A2, Вт/м	А3, Вт/(м · °C)	А4 · 103, м/Вт	Темпера-тура насыще-ния, t, °C	A1, 1/(м2 · °C)	A2, Вт/м	А3, Вт/(м · °C)	А4 · 103, м/Вт
20 30 40 50 60 70 80 90 100	5,16 7,88 11,4 15,6 20,9 27,1 34,5 42,7 51,5	- - - - - - 8400 8710 8950	- - - - - - 12200 12750 13100	1,62 2,06 2,54 3,06 3,62 4,22 4,88 5,57 6,28	110 120 130 140 150 160 170 180	60,7 70,3 82,0 94,0 107 122 136 150	9180 9350 9500 9600 9700 9730 9800 9850	13480 13800 14070 14280 14450 14520 14650 14700	6,95 7,65 8,47 9,29 10,15 11,09 12,04 12,90

П ри значениях w² р">1 необходимо учитывать влияние скорости движения пара на теплоотдачу, а коэффициент теплоотдачи рекомендуется рассчитывать по формуле [Л. 11]

(1-31)

где а_н — коэффициент теплоотдачи для неподвижного пара, подсчитанный по формуле (1-29);

остальные обозначения имеют прежние значения.

При конденсации водяного пара на горизонтальных трубных пучках, обтекаемых сверху вниз чистым водяным паром, значения а по рядам труб можно определить по методике Бермана [Л. 18].

В приближенных расчетах коэффициента теплообмена для пучка горизонтальных труб можно воспользоваться формулой Нуссельта, если положить

(1-32)

где d — диаметр трубок, м; n — среднее число труб в вертикальном ряду.

Коэффициент теплоотдачи при конденсации пара внутри горизонтальных труб [Л. 15]

(1-34)

Где

С = 1,26 (для стальных труб); L — длина трубы, м; , r, р, v и — физи­ческие константы жидкости при t_н; р" — плотность насыщенного пара.

Основными мероприятиями по улучшению работы теплообменников при конденсации теплоносителей являются: 1) рациональный отвод конденсата по зонам из секционных теплообменников для устранения перетекания конденсата из верхнего корпуса на верхние трубки ниж­него корпуса, последовательно с ним включенного; 2) создание достаточных проходов для проникновения пара в пучок труб и уменьшения переохлаждения конденсата; 3) борьба с накипью и другими загрязнениями трубок; 4) удаление из аппарата воздуха и других неконденсирующихся газов, которые могут ухудшать теплообмен при конденсации. Например, результаты опыта В. А. Гудымчука, представленные в виде графика на рис. 1-20, показывают, что наличие 1% воздуха в не­подвижном паре может в 2 раза уменьшить коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке.

Теплоотдача при кипении жидкости. Кипение на по­верхности нагрева наблюдается в том случае, когда температура поверхности tс выше температуры насыщения tн при данном давлении жидкости.

На характер парообразования значительное влияние оказывает плотность теплового потока от поверхности нагрева q или температурный напор, т. е. разность температур между теплопередающей стенкой и кипящей жидкостью.

В зависимости от величин q и наблюдаются два режима кипения жидкости. При малых их значениях наблюдается пузырчатое кипение. Коэффициент теплоотдачи а при пузырчатом кипении растет с увеличением (или q), достигая максимального значения при (q=q_кр) (рис. 1-21). Дальнейшее увеличение (или q) сопровождается переходом пузырчатого режима кипения в пленочный. При пленочном режиме кипения происходит слияние пузырьков, образующихся на поверхности нагрева, в подвижную паровую пленку, пар из которой выходит в виде больших пузырей. При этом а резко уменьшается. В области развитого пленочного кипения а почти не зависит от , a q возрастает приблизительно пропорционально .