7.Гомогенные процессы.Кинетическая модель для сложных реакций.Аналитические и графические зависимости: r(c),r(t),r(X),c(t),Sr(c),Sr(t).

Гомогенные хим.процессы протекают в одной фазе, чаще газовой или жидкой, в кот.выравниваются усл-я протекания р-ии во всем выбранном объеме.

Отсутствуют процессы массо- теплопереноса =>скорость зависит только от С и Т.

10.Гетерогенный процесс газ твердое. Модель «сжимающееся ядро». Математическое описание. Материальный баланс по газовой и твердой фазам. Режимы протекания процесса. Лимитирующие стадии. Наблюдаемая скорость превращения в кинетической, внутридиффузионной и внешнедиффузионной областях протекания процесса. Время полного превращения твердого. Способы интенсификации процессов, протекающих в различных лимитирующих стадиях.

A(тв) + В(тв) = R(газ) + S(тв) – реакция протекает на границе раздела твердых фаз исходного реагента и продукта.

ZnS (тв) + O2 (газ)  ZnO + SO2

Т вердую частицу обтекает поток газа, содержащий реагент с концентрацией C₀. Частицу окружает пограничный слой (I), через который осуществляется массообмен между поверхностью частицы и ядром потока. Реакция начинается на поверхности твердого компонента и фронтально продвигается вглубь. В какой-то момент процесса частица будет состоять из ядра, содержащего непрореагировавшее вещество, и наружного слоя продукта или/и не реагирующих, инертных для протекания реакции компонентов. Реакция протекает на поверхности ядра, в результате чего оно уменьшается, но размер частицы сохраняется.

Потоки вещества на этапах равны по з-ну сохранения массы

W₁ = W_II = W_III

Наблюдаем 3 потока (3 этапа)

1-ый поток (поток компонента A к поверхности частицы радиуса R)

W₁ = -β(С₀ -С)*S, где S = 4πR₀²

2-ой поток (перенос компонента A через слой инертного в-ва – диффузионный процесс и описывается уравнением Фика)

W₁₁ = -4πr² D dC/dr

Введем безразмерный радиус r = ρR₀, получаем

W₁₁ = -4πR₀ D [ρ/(1 - ρ)] * (C_п – C_я)

3-ий поток (пусть реакция A с В имеет первый порядок по A, т.е. W_A = -kC_я. Скорость превращения W₁₁₁ пропорциональна поверхности ядра:

W₁₁₁ = -4πr² W_A = -4πR₀² kC_я ρ_я²

Подставим в равенство:

-4πR₀²β(С₀ -С) = -4πR₀ D [ρ/(1 - ρ)] * (C_п – C_я) = 4πR₀² kC_я ρ_я² = W_част

Наблюдаемая скорость превращения A на всей частице W_част равна скорости превращения A на ядре W₁₁₁, которая зависит от концентрации вещества A у его поверхности Ся. Выразим наблюдаемую скорость превращения в-ва A, отнесенную к объему (т к концентрация изменяется)

A. Внешнедиффузионный режим. Лимитирующая стадия – перенос компонента через внешний пограничный слой газа, окружающий частицу. Этот этап характ max движущ. силой, т.е. С_п << C₀

Б. Внутридиффузионный режим. В этом случае лимитирующей стадией становится диффузионный перенос внутри частицы через слой инертного в-ва. Max движущ сила этой стадии осущ. При значениях концентрации, отвечающих условиям: С₀≈С_п, С_я << C_g

Преобразуем

Диффузия, лимитирущая процесс, со временем затрудняется, тк увеличивается толщина слоя инертного вещества, поэтому скорость превращения и интенсивность превращения частицы со временем замедляются.

В. Кинетический режим. Лимитирующая стадия – химическая реакция, протекающая при максимально возможных концентрациях С_п = С₀ = С_я

Влияние условий процесса на его интенсивность. Температура влияет на константу скорости реакции. (повышение температуры на 10 градусов приводит к увеличению K в 2-4 раза). Коэффициент массообмена β зависит только от скорости потока u.

16. ХТС производства серной кислоты. Химическая и структурная схемы. Физико-химические основы обжига серосодержащего сырья, каталитического окисления диоксида серы, адбсорции триоксида серы. Решение концепций полного использования сырья, эффективного использования энергоресурсов, минимизации отходов.

Основной потребитель серной к-ты: произв-во мин. удобрений, взрывчатых соед-ий, спиртов, ядохимикатов, синт. моющих ср-в, обработка тканей перед крашением, травление металлов, пр-во цветметаллов, произв-во неорг. к-т. Сырьевая база произв-ва серной к-ты: серосод. соед-я. Около 80% H₂SO₄ получают из чистой серы и колчедана, редко из H₂S.

Х имическая схема

Структурная схема

Обжиг специфичен д/каждого вида сырья, стадии окисления и абсорбции в основном схожи.

Терм. разложение пирита и восплам. серы – 470К, >950K – все 3 р-ции. Обжиг в пром-сти – при 1120-1170К. Лимит. стадия – массоперенос окислителя к месту р-ции, продуктов разложения – в газ. фазу.

О бжиг колчедана (пирита) является сложным физ-хим процессом и включает ряд последовательно или одновременно протекающ реакций

Обжиг колчедана: полочный р-р (а)– колчедан на полках, воздух проходит ч/з неподв. слои.

Колчедан кусками; чтобы процесс был непрерыв. – колчедан перемеш. гребками. Минусы: конц. SO₂ в обжиговом газе - 8-9%, нельзя исп-ть мелкий колчедан. Печь кипящего слоя (б) – мелкие частицы в псевдоож. слое. Пылеобраз. колчедан на решётке, снизу ч/з распред. решётку под-ся воздух, достаточный д/взвешивания частиц. Нет слипания, хороший контакт с газом, выравнивает темпер. поле по всему слою. Хорошая ТП, конц. SO₂ в обжиговом газе - 13-15%. Минус – повыш. запыленность обжиг. газа => нужна тщат. очистка газа в циклоне и на фильтре.

П ри обжиге колчедана в изб. кислорода конц-я кислорода в об. газе: b = 0,21-1,3a, где а – конц-ия SO₂

Сжигание серы: темп. плав. – 386К, перед сжиганием её расплав., исп-я пар, получ. при утилиз. теплоты её горения. Расплав. сера отстаив. и фильтруется д/удаления примесей, потом насосом под-ся в печь. Горит в парофазном сост. => чтобы обесп. быстрое испар., её диспергируют в возд. потоке. Д/этого исп-ют форсуночные и циклонные печи. Форсуночные: гориз. форсунки д/тонкого распред-я. Циклонные: сера и воздух под-ся тангенциально, за счёт вихревого движения ж-сть дисперг-ся и 2 потока перемеш. Горение адиабат., Т зависит от конц-ии образ-ся SO2

Очистка и промывка обжигового газа. Газы обжига колчедана сод. примеси соед-ий F, Se, As + влагу. При горении обр-ся нек-ое кол-во SO₃, м.б. оксиды азота => коррозия, каталитич. яд, плохое кач-во продукта. Поэтому примеси удаляют в промывном отделении.

В первой промывной башне (1) обжиг. газ охл-ся от 550-570К до 330-340К, здесь же ловят остатки пыли. Во избежание забивания насадки пылью башню делают полой. Д/частич. поглощения примесей газ орошают 50-60% H₂SO₄. Разб. к-та обр-ет в башне сернокислый туман с развитой пов-стью, что способствует лучшей абсорбции примесей. Обеспыленный газ отмывается 15-20% к-той от соединений As, F в промывной башне (2), оснащённой насадкой. Частички тумана укрупняются, что облегчает их удаление вместе со сконденсир. влагой в мокром электрофильтре (3). Удаление необходимо, т.к. туман вызывает сильную коррозию. В сушильной башне (4) окончательно удаляют влагу путём орошения конц. к-той – сильным водоотним. агентом. Очищ. газ поступает в турбогазодувку, обесп. его транспортировку ч/з систему. Так в турбогазодувку не попадают корродирующие в-ва + стадии обжига и промывки нах-ся под небольшим разрежением, что способствует более интенсивному закачиванию в систему воздуха, препятствующего попаданию загрязняющих в-в в атмосферу.

Окисление диоксида серы. Ф-х св-ва процесса: SO₂ + 1\2 O₂  SO₃ – обратимая, экзотермич., на катализаторе с уменьш. объёма. При 773К Q=94,2 кДж/моль. Зависимость константы равновесия от Т:

Степ. превращения, предст. промышл. интерес (99%), дост-ся при 675-695К. Давление ~ атмосферное. Катализаторы окисления готовят на основе V₂O₅ с добавкой щелочных Ме, нанесённых на оксид кремния. Компоненты р. смеси р-руют с катализатором, обр-я соед-ия, к-е непосредственно катализируют р-цию. На графике Е – энергия активации.

Исх. конц. перераб. газа подб-ся так, чтобы режим процесса был в пределах рабоч. Т-р. Тнач д. б. ~713K (температура зажигания), чтобы процесс мог интенсивно развив.

При выборе процесса в р-ре надо проверить его устойчивость.

Абсорбция триоксида серы. SO₃ + H₂O = H₂SO₄ (1) – интенсивно как в ж, так и в г фазе. Может обр-ся олеум: он удобен д/транспортировки, т.к., в отличие от чистой серной, не вызывает коррозию. Олеум – основной объект сернокислотного пр-ва.

Мин. сод. воды в паровой фазе – при конц. к-ты 98,3% => при этой же конц. макс абсорбция SO₃ и и мин. обр-ие H₂SO₄ в паровой фазе. Если поглощать SO₃ р-ром меньшей конц. – р-ция (1) будет протекать в пар. фазе => будет сернокисл. туман, к-й будет уходить. Т влияет на скорость абсорбции: с уменьш. Т возр. р-римость газов; при Т<370K SO₃ погл-ся ~на 100%. Опт условия: конц. H₂SO₄ в ж-сти близка к 98,3%, T <350-370K.

Выход. из р-ра газ, сод. SO₃, проходит олеумный (1) и моногидратный (2) абсорбер. Вода противотоком под-ся в (2). Т.к. обр-ие серной и поглощ. триоксида – экзотерм. процессы, теплота отводится в холодильник (3) на линии циркуляции. Часть циркул. ч/з (2) к-ты поступает в (1), за счёт интенсивной циркуляции ж-сти абсорбция осущ-ся 20% р-ром SO₃ в H₂SO_4, к-й частично отбирается как продукт – олеум.

С истема ДКДА. Преимущества: бОльшая ст. превращения SO₃ (смещение равновесия р-ции путём удаления продукта), меньше непрореаг. SO₂, => меньше выбросов в атмосферу. Недостаток: бОльшие эконом. затраты.

(1) – трёхслойный р-р, конц. SO₂ в поступ. газе 9,5-10,5%, степ. превр. – 90-95%.

Промежут. абсорбция в олеумном (2) и моногидратном (3) абсорберах => сод. SO₃ -

0,6-1%. Т.к. во второй стадии тепла выд-ся мало, исп-ют второй ТО, расп. после 2-го слоя р-ра (1).

Т.о. общая степень превращения доходит до 99,6-99,8%.

Р ешение концепции полного использования сырья.

1) противоточный контакт фаз в стадии абсорбции – макс. движущая сила процесса переноса.

Выход. из р-ра газ, сод. SO₃, проходит олеумный (1) и моногидратный (2) абсорбер. Вода противотоком под-ся в (2). Т.к. обр-ие серной и поглощ. триоксида – экзотерм. процессы, теплота отводится в холодильник (3) на линии циркуляции. Часть циркул. ч/з (2) к-ты поступает в (1), за счёт интенсивной циркуляции ж-сти абсорбция осущ-ся 20% р-ром SO₃ в H₂SO_4, к-й частично отбирается как продукт – олеум.

Концепция полного использования энергоресурсов.

1) регенерация теплоты и Е. (например, нагреть входящий поток теплотой выходящего)

2) Aльтернативные источ энергии. Помимо традиц используемых источн энергии (пар, горяч теплоносители, электроэнерг), вырабат при потреблении полнивн ресурс, в последн время преспективу развит получают легко возобновл и более дешев источн, например,, теплота атомных котлов, солнечн энергия и др. Их применение специфично, но в ряде случаев это может привести у уменьш расхода более дефицит или дорогих топливн ресурсов

Р ешение концепции минимизации отходов.

1. малоотходное пр-во: ДКДА

Преимущества: бОльшая ст. превращения SO₃ (смещение равновесия р-ции путём удаления продукта), меньше непрореаг. SO₂, => меньше выбросов в атмосферу. Недостаток: бОльшие эконом. затраты.

(1) – трёхслойный р-р, конц. SO₂ в поступ. газе 9,5-10,5%, степ. превр. – 90-95%.

Промежут. абсорбция в олеумном (2) и моногидратном (3) абсорберах => сод. SO₃ -

0,6-1%. Т.к. во второй стадии тепла выд-ся мало, исп-ют второй ТО, расп. после 2-го слоя р-ра (1).

Т.о. общая степень превращения доходит до 99,6-99,8%.

2) повышение надёжности оборудования

3) санитарная очистка – установка систем, осуществляющих удаление токсичных примесей из выводимых из пр-ва потоков.