3. Проверочный расчет тихоходного вала.

Расчет тихоходного вала производится по формулам (п. 13.1)

Нормальные напряжения во 2 сечении, Н/мм²:

М₂ = 452 Нм (п. 8.3)

Где d =d₃ = 63 мм (п. 6.3)

B=18 мм; h =11 мм; t₁ = 7,0мм (п. 11)

Следовательно,

Касательные напряжения во 2 сечении, Н/мм²:

где М_К = 591 Нм; (п. 8.3)

Нормальные напряжения в 3 –м сечении вала, Н/мм²:

; М₃ = 437 Нм (п. 8.3)

Где d=d₂ = 55мм (п. 6.4);

Следовательно,

Касательные напряжения в 3-м сечении определяются, Н/мм²:

Наиболее опасным является 3сечение вала.

; ,

где К_σ =2,0 – коэффициент концентрации нормальных напряжений, [2, стр. 271, табл.11.2]

К_d = 0,81 - коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения [2, стр. 272, табл.11.3]

К_F = 1,5 - коэффициент влияния шероховатости. [2, стр. 272, табл.11.4]

К_У = 1,6 - коэффициент влияния поверхностного упрочнения. [2,

стр. 272, табл.11.5]

Следовательно,

Следовательно,

Пределы выносливости по нормальным напряжениям в расчетном сечении определяются, Н/мм²:

где ; - предел выносливости [2, стр. 53, табл. 3.2]

Следовательно,

Пределы выносливости по касательным напряжениям в расчетном сечении определяются, Н/мм²:

Следовательно,

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям определяется:

Следовательно,

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям определяется:

Следовательно,

Общий коэффициент запаса прочности в расчетном сечении определяется:

Следовательно,

Условие прочности выполняется.

Дальнейшее снижение коэффициента запаса прочности вала в опасном сечении нецелесообразно, т.к. это повлечет за собой уменьшение диаметра цапфы вала. Это, в свою очередь, отрицательно повлияет на грузоподъемность и долговечность подшипников тихоходного вала.

11. Конструирование корпуса редуктора.

Корпус редуктора служит для размещения и координации деталей зубчатых передач, защиты их от загрязнения, организации системы смазки, а так же восприятия сил, возникающих в зацеплении редукторных пар и в подшипниках. Материал корпуса серый чугун СЧ-15, способ изготовления – литье.

Толщина стенки корпуса, мм:

(113) где Т= Т₃=591 Н*м (п. 2.3)

Следовательно,

Фланцевые соединения предназначены для соединений корпусных деталей редуктора.

Проектируются фундаментные, фланцы подшипниковых бобышек с креплением, фланец для крышки подшипникового узла быстроходного вала и штифтовые фланцы.

Фундаментный фланец. Крепится к плите или раме болтами М16-8g*50.66.029 ГОСТ 7798-70. d₁=16 мм.

Высота фланца h₁ = 1,5d₁= 1,5*16=24 мм. (114) Ширина платика b₁ = 2,4d₁+δ = 2,4*16+9=48 мм (115) Высота ниши h₀₁ = 2,5*(d₁+ δ)=2,5*(16+9)=62 мм (116) Параметры элементов фланца [2, стр. 233, табл. 10.18]

К₁=43 мм; С₁=19 мм; D₀= 28 мм; b₀=1,0 мм; d₀ = 18 мм.

Фланец подшипниковых бобышек с креплением. Предназначен для соединения верхней и нижней частей корпуса. Крепежные детали винт А.М12-6g*60.48 ГОСТ 1491-80

Высота фланца (117)

Параметры элементов фланца [2, стр. 233, табл. 10.18]

К₂=26 мм; С₂=13 мм; D₀= 20 мм; b₀=16 мм; d₀ =14 мм.

Фланец для крышки подшипникового узла. Отверстия подшипниковых узлов быстроходного и тихоходного валов закрываются врезными крышками.

Диаметр подшипниковых бобышек определяется, мм:

(118)

Для подшипниковых бобышек быстроходного и промежуточного валов, мм:

Для подшипниковых бобышек тихоходного вала, мм:

Фланец для крышки смотрового люка. Размеры фланца устанавливаются конструктивно. Люк крепится к верхней части корпуса винтами А.М6-6g*16.48 ГОСТ 1491-80.

*Примечание. Крепежные винты изображены на сборочном чертеже упрощенно, в соответствие с рекомендациями [ 3, стр. 288, таб. 10.2].