3.Обмотка статора

3.1. Тип обмотки статора : одношарова всипна, число паралельних гілок а₁ =2

3.2 Число пазів на полюс і фазу

Обмотковий коефіцієнт (див. табл. )

Табл . значення

q1	kp1	Z1/2p	2p=2					2p=4
			y1	Β	ky1	kоб1	y1		Β	ky1	kоб1
1.5	0.960	4.5	-	-	-	-	4		0.889	0.985	0.945
2	0.966	6	-	-	-	-	5		0.833	0.966	0.935
2.5	0.957	7.5	-	-	-	-	6		0.8	0.951	0.910
3	0.960	9	-	-	-	-	7		0.778	0.940	0.902
4	0.958	12	-	-	-	-	10		0.833	0.966	0.925
5	0.957	15	-	-	-	-	12		0.8	0.951	0.910
6	0.956	18	11	0.611	0.819	0.783	15		0.833	0.966	0.923
8	0.956	24	15	0.625	0.832	0.795	19		0.792	0.947	0.905

3.3. Крок по пазам у=9 пазів =11

3.4. Струм статора в номінальному режимі роботи двигуна

3,5. Число ефективних провідників в пазу статора

,

Приймаємо провідника

3.6. Число послідовних витків в обмотці статора

3.7. Густина струму в обмотці статора приймаємо Рис

Рис..рекомендовані значення густини струму в обмотці статора

3.8. переріз ефективного провідника обмотки статора

по табл. Приймаємо проволоку з перерізом. q_1ел =0,567 мм²,

діаметром d_1еф =0,85мм. Відповідно до класу нагрівостійкості F вибираємо обмотувальний дріт марки ПЕТ- 155, d_із =0,915 мм.

3.9. товщина ізоляції для напівзакритого паза при одношаровій обмотці та класу нагрівостійкості B (по табл.5,12 Кн.) по висоті h_із=0,4 мм;

по ширині b_із =0,8 мм;

3.10. площа ізоляції в пазу

3.11. площа паза Свєту** займана обмоткою

3.12. Коефіцієнт заповнення паза статора ізольованими провідниками

k_з1 = n_пd²_із =67 0,915² =0,71

3.13. Уточнене значення густини струму в обмотці статора

3.14. Уточнене значення електромагнітних загрузок

де Ф – оосновний магнітний потік

3.15. Розміри котушок статора

-середньозубцеве відділення

- середня ширина котушки

3.16. Середня довжина лобової частини котушки

3.17. Середня ж довжина витка обмотки статора

3.18. Довжина вильоту лобової частини обмотки

3.19. Активна опір одної фази обмотки статора, приведений до робочої температури

3.20. Коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіяння

Рис До розрахунку коефіцієнтів магнітної проникності пазового розсіювання

Де k_β =1 і k'_β = 1 ; значення h₁ визначаємо за рис. 5.12, а за допомогою табл. 5.12:

3.21. Коефіцієнт повітряного зазору

3.22. Коефіцієнт магнітної провідності диференційного розсіяння

Де при Z₂/p = 17 по табл. 7

k_р,т1 = 0,88;

по табл. 1.8 при q₁= 3 для одношарової обмотки

k_д1 = 0,0141;

- Коефіцієнт k_ш1

табл. Коефіцієнт діаметрального розсіяння обмотки статора

q1	Значення коефіцієнта при Z2/p
	10	15	20	25	30	35	40
2
3
4
5
6
8

Табл. . Коефіцієнт повітряного зазору

q1	Значення коефіцієнта
	Двошарова обмотка з вкороченим кроком		Одношарова обмотка з діаметральним кроком
	Двигун з коротко замкнутим ротором	Двигун з фазним ротором
1,5 2 2,5 3 4 5 6 8	0,045 0,0235 0,0170 0,0111 0,0062 0,0043 0,003 0,0021	0,0470 0,0235 0,018 0,0111 0,0062 0,0043 0,003 0,0021	- 0,0285 - 0,0141 0,0089 0,0065 0,0052 -

3.23. Коефіцієнт магнітної проводи мості розсіяних лобових частин обмотки статора

3.24. Коефіцієнт магнітної провідності розсіяних обмоток статора

3.25. Індуктивний опір розсіювання одної фази обмотки статора

****

4. Обмотка короткозамкненого ротора

4.1 Робочий струм в стержні ротора

4.2. Густина струму в стержні ротора

де q_ст = S_п2 = мм²

4.3. Розмір кільця , що на коротко замикає: поперечний переріз

- висота кільця

• довжина кільця

- середній діаметр кільця

Рис. Стержень овального паза короткозамкненої обмотки ротора

4.4. Активний опір стержня клітки , розрахункова глибина проникнення струму в стержень

Для визначення φ розрахуємо коефіцієнт ξ. У початковий момент пуску (s = 1) для алюмінієвої литої гратки при робочій температурі 115 °С s = ковзання

Рис.7. До визначення коефіцієнтів φ, ψ і

за рис. φ = 0,6, тоді h_г,п= ( -0,6) / (1 +1) = 11,53 мм;

ширина стержня на розрахунковій глибині проникнення струму

площа поперечного перерізу стержня при розрахунковій глибині проникнення струму

Коефіцієнт k_в,т = q_ст /q_г,п = / =1,35.

Активний опір стержня в робочому режимі (k_в,т= 1), приведений до робочої температури 115°С

Активний опір стержня клітини при s = 1 з урахуванням витіснення струму

4.5. Активний опір короткозамкнених кілець (що на коротко замикають)

4.6. Активний опір кілець ротора, приведених до струму стержня **кн. – помилка в зразку? **24,22?

де k_пр2 – коефіцієнт приведення; при Z₂/2p = 34/4 = 10 > 6

4.7. Центральний кут скосу пазів

де β_ск = t₁/t₂ = /11,56 = 0,95.

4.8. Коефіцієнт скосу пазів (табл.9)

Таблиця 9. Коефіцієнт скоса паза ротора

0 0,1 0,2 0,3 0,4	1,0 1,0 0,999 0,998 0,995	0,5 0,6 0,7 0,8 0,9	0,991 0,986 0,980 0,974 0,967	1,0 1,1 1,2 1,3 1,4	0,959 0,951 0,941 0,932 0,921	1,5 1,6 1,7 1,8 1,9	0,909 0,897 0,884 0,870 0,856

4.9. Коефіцієнт приведення опору обмотки ротора до обмотки статора

*в книзі помилка*

4.10. Активний опір обмотки ротора , приведений до обмотки статора

В робочому режимі:

В початковий момент пуску, з урахуванням витіснення струму:

4.11. Коефіцієнт магнітної провідності розсіяння пазів ротора, в F24,64

де C_λ знаходимо за:

у початковий момент пуску з урахуванням витіснення струму [ξ₁₁₅ = 1,5; ψ = 0,85 (див. рис. 5,16)]

Рис. 5,16. повтор.

4.12. Коефіцієнт магнітної провідності диференційного розсіяння

Де k_д2 = 0,01 за рис. 8 при q₂ = 34/3·4= 2,8.

Рис. 8. Для визначення коефіцієнта

4.13. Коефіцієнт магнітної провідності розсієння короткозамикаючих кілкць клітки ротора

** в книжці помилка с змінними на англ* Л1 Л2=Лст

В ций формули л2 лст -

4.14. Коефіцієнт магнітної провідності розсіяння скосу пазів ротора.

де приймаємо k'_μ =1,3.

4.15. Коефіцієнт магнітної провідності розсіяння обмотки ротора у номінальному режимі

3,68+1,75+0,75+1,77=7,95

У початковий момент пуску

3,8+1,75+0,75+1,77=8,07

4.16. Індуктивний опір розсіяння обмотки ротора номінільний режим :

120 7,95 =0,37 Ом в початковий момент запуску

120 8,07 =0,38 Ом

4.17. Індуктивний опір розсіяння обмотки ротора, приведений до обмотки статора: у номінальному режимі:

У початковий момент запуску