Рекомендуемые значения w теплоносителей при вынужденном те- чении в каналах та

Среда	Условия движения	V, м/с
Маловязкая жидкость (во- да,керосин и т.д.)	Нагнетательная линия	1…3
	Всасывающая линия	0,8…1,2
Вязкая жидкость (легкие и тяже- лые масла, растворы солей)	Нагнетательная линия	0,5…1,0
	Всасывающая линия	0,2…0,8
Маловязкая и вязкая жидкости	Самотек	0,1…0,5
Газ при большом напоре	Нагнетательная линия компрессора	15…30
Газ при небольшом напоре	Нагнетательная линия вентилятора, газоход	5…15
Незапыленный при атмосферном давлении	Газоход	12…16
Запыленный при атмосферном давлении	Газоход	6…10
Газ при естественной тяге	Газоход	2…4
Водяной пар:	-	30…75
перегретый
сухой насыщенный, разрежен-	-	100…200
ный (в конденсатор)
Пары насыщенные (углеводоро-	Давление МПа:
ды и др.)	0,005…0,02	60…75
	0,02…0,05	40…60
	0,05…0,1	20…40
	0,1	10…25

Для турбулентного режима течения теплоносителя справедливо следующее: 2). Re > 2.400 - турбулентный режим:

^{/ 8}^{RePr}

Nu  _T

, (2.33)

1 ⁹⁰⁰ 12,7

Re

/ 8 _Pr ^{0 ,66} 1_

где1,81lg Re1,64^2 .

Для жидкостей

^⎛Pr

_T _⎜^⎜_Pr

0,11

⎞

_⎟⎟

при

^Twв T

1_;

⎝ ^wв ⎠ ^cp

^⎛Pr

_T _⎜^⎜_Pr

0,25

⎞

_⎟⎟

при

^Twв T

1 _;

⎝ ^wв ⎠ ^cp

Pr_wв для Прандтля при T_wв.

T

Для газов ^{ 1}

при

wв _1

T

^T ;

cp

m

^⎛T ^⎞ T

_⎜wв _⎟

wв

_T _⎜T

_⎟при

_T 1 _,

_⎝cp _⎠

⎡

cp

⎛_T ⎞ ^⎤

_⎜wв _⎟

где

^{m }⎢^0,3lg_⎜

_⎟^0,36⎥_.

_⎣^⎢ _⎝^Tcp _⎠ ^⎥_⎦

Коэффициент сопротивления трения определяется при следующих условиях:

3).

^Re2.400 – ламинарный режим

64

_T 

_Re ^T ^{. (2.34)}

Для жидкостей:



⎛

 _⎜⎜

wв ^⎞

_⎟⎟

0,5

при

^Twв _1

T _T ;

^{⎝⎠} cp



⎛

 _⎜⎜

wв ^⎞

_⎟⎟

0,58

при

^Twв _1

T _T .

^{⎝⎠} cp

Для газов:

0,81

^⎛T ^⎞ T

_⎜wв _⎟

wв

_T _{⎜T ⎟}

при

0,5 

T

1_,

⎝

1

cp _⎠

при

cp

^Twв _1

T

^T .

cp

4).

2.400 Re 310⁴

0 ,316

– турбулентный режим:

_T 

_Re 0 ,25

_T

. (2.35)

Для жидкостей:



^⎛

_{ ⎜⎜} wв

0 ,24

⎞

⎟_⎟

при

^Twв _1

T _{T ;}

^{⎝  ⎠} cp

⎛  ⎞ ^T

⎟

 ¹ _⎜⎜7  ^wв _⎟

при

ср _1

T _{T .}

^{6 ⎝ ⎠} wв

Для газов:

⎛^T ⎞

0,5

⎜ ⎟

_{⎜}cp _⎟

T _T

⎝^wв ⎠ _.

5).

Re 310⁴ – турбулентный режим:

T

 1,82 lg Re1,64^2

_{T ,} (2.36)

где ^_T

определяется по формулам п.4.

Теплоотдача и сопротивление при продольном обтекании пучков труб

T

Теплоотдача: определяется формулой:

Nu 

0 ,023

Re ^{0 ,8} Pr

0 ,4 _{1 }

0 ,91 Re

0 ,1 _Pr

0 ,4 _{1 }

2 exp 

B  _,

(2.37)

⎛ ⎞



;

,

Pr  ^cp

_где Nu ^dэ



_; Re ^wdэ



_⎜Gd _{э ⎟ }

^⎜s ^⎟  ^T

– по п.2. раздела «тепло-

_⎝ мтр _⎠

отдача и сопротивление в трубах».

Для расположения труб по треугольнику и по концентрическим ок- ружностям

2

2 3 ^⎛S ^⎞ _1

^{B } _⎜^⎜ _⎟^⎟ .

^ ⎝^{d н} ⎠

Коэффициент сопротивления трения для треугольного расположения труб и расположения труб по концентрическим окружностям определяется формулой:

_⎪⎧

 0 ,57

⎛_S

⎜

0 ,18 ^⎜

1^⎟0 ,531 exp a ^⎪⎫

T ^⎨

⎪_⎩

⎞

⎟

⎝^d H ⎠

^{⎬ T} , (2.38)

⎪_⎭

^⎧⎪ ^{⎡ ⎛S}

_⎞⎤⎪⎫

^⎛S ^⎞ S

_где a 0,58_⎨1 exp_⎢70_⎜^⎜

1_⎟^⎟_⎥⎬9,2^⎜_⎜

1_⎟^⎟

при

1,02 _,

_⎩^⎪ ⎢_⎣

⎝^d H

^⎛ S

⎠^⎥_⎦^⎪_⎭

⎞

⎝^d H ⎠ ^d H

S

a 0 ,58

9 ,2 _⎜^⎜

⎝

1 _⎟^⎟

^d H ⎠

при

1 ,02 _,

d _H

ε_T- по формулам п.4 раздела «теплоотдача и сопротивление в трубах».

Коэффициент местного сопротивления

Коэффициент сопротивления при резком изменении сечения канала любой формы при числах Рейнольдса Re>10⁴ определяют по графикам (рис. 2.5).

Здесь f₀- площадь поперечного сечения канала «малого» сечения; f₁ -то же для канала «большого сечения».

Коэффициенты сопротивления при резком изменении сечения канала

при

Re 10⁴

определяются с помощью графиков

f ^⎛Re,^f

⎜

m _⎝

^⎞или зависимо-

f

⎟

⁰ ⎠

стей

_m 

f Re _{, где}

Re w₀ d_э / 

– скорость в расчетном сечении. За

расчетное сечение принимают меньшее (f₀), за определяющий размер - экви- валентный (гидравлический) диаметр d_Э.

Рис. 2.5. График для определения ζ_m при резком изменении поперечно-

го сечения канала