1.14 Подбор основного оборудования тэц, основных и подпиточных насосов

Для обеспечения отопительно-вентиляционной нагрузки, а также нагрузки горячего водоснабжения на современных ТЭЦ устанавливают конденсационные турбины с отопительным отбором типа Т.

Конденсационные турбины типа Т укомплектованы двумя горизонтальными подогревателями ПСГ. Подогревательная установка сетевой воды в данном случае состоит из четырёх ступеней подогрева: встроенного в конденсатор теплофикационного пучка, подогревателей нижней и верхней ступеней и пикового котла. Теплофикационный пучок конденсатора чаще всего используют для предварительного нагрева сетевой воды.

Распределение тепловой нагрузки между сетевыми подогревателями и пиковыми котлами производят исходя из заданного коэффициента теплофикации αт, который показывает долю расчётной тепловой нагрузки ТЭЦ, удовлетворяемой за счёт отборов турбин.

Исходные данные:

Тепловая нагрузка ТЭЦ 59,2 МВт. Расчётный расход сетевой в Gd=787,97 т/ч, Система теплоснабжения закрытая.

Расход подпиточной воды:

G подп = 0,0075·V,м³/ч; (1.14.1)

V=Q· (Vс+Vм), (1.14.2)

где Vс-удельный объем воды в тепловых сетях, Vс =40м³/МВт[8.c183];

Vм- удельный объем сетевой воды в системах отопления гражданских зданий,Vм= 26 м³/МВт[8.c183];

Q- мощность системы теплоснабжения,МВт.

V=Q(Vс+Vм)=320,4(40+26)=21147 м³;

G подп= 0,0075·21147=158,6 т/ч.

Задаваясь коэффициентов теплофикации αт=0,6, распределяем тепловую нагрузку на ТЭЦ. Доля нагрузки ТЭЦ, удовлетворяемой за счёт отборов турбин:

Qтур=αт·Qтэц=0,6·320,4=192,2 МВт (691,9 ГДж/ч).

Доля нагрузки пикового источ ника:

Qтэц - Qтур=320,4-192,2=128,2 МВт (461,6ГДж/ч).

По номинальной нагрузке теплофикационных отборов турбин [7,прил.14] принимаем 1 турбину Т-100/120-130 с 704 ГДж/ч.

Турбина Т-100 имеет 2 теплофикационных отбора пара давлением 0,05-0,2 МПа и 0,06-0,25 МПа во втором отборе. Номинальная нагрузка теплофикационного отбора 704ГДж/ч, расход пара в отборе Д=310 т/ч.

Турбина укомплектована двумя горизонтальными подогревателями ПСГ с поверхностью нагрева каждого F=2300 м².

По давлению пара в отборах определяем температуру насыщенного пара [10,табл.1.5]:

при Р=0,15 МПа tн=111 ⁰С;

при Р=0,25 МПа tн=127 ⁰С

Принимая величину недогрева в подогревателе нижней ступени Δt^нн=6 ⁰С, в верхней ступени Δt^в_н=10 ⁰С, находим температуру сетевой воды после подогревателей нижней и верхней ступеней:

τн=tн-Δtнн= 111-6=105 ⁰С, (1.14.3)

τв=tн-Δtвн=127-10=117⁰С (1.14.4)

τ’’₂=20+(43,1· 787,97+158,6 · 40)/(787,97+158,6)=63⁰С

Средняя температура обратной сетевой воды τ₂_m=43,1 ⁰С, находится по графику ЦКР.

Тепловую нагрузку подогревательной установки турбины распределяем между подогревателями 1-й 2-й ступеней

ГДж/ч (149,47 МВт), (1.14.5)