2.3 Кабель клэп w9,w10, питающие трансформаторы мощностью 250 кВа.
В нормальном режиме работы, при коэффициенте загрузки трансформаторов равном 0,7, ток нагрузки будет равен
Максимально возможный ток нагрузки в ПАР равен
Выбираем кабель марки ААШв 3 16 для прокладки в земле (температура среды
+ 35 ).
по таблице 1.3.16 [3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие выполняется:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
,
где – экономическая плотность тока, для (табл.1.3.36 [3]).
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q11(Q12) равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;
– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.
2.4 Выбор КЛЭП W5 и W6, питающих асинхронные электродвигатели мощностью 800 кВт.
Максимально возможный ток нагрузки равен
Выбираем кабель марки ААГ 3 70 для прокладки в канале (температура среды
+ 35 ).
по таблице
1.3.18[3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие выполняется:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
,
где – экономическая плотность тока, для (табл.1.3.36 [3]).
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q7(Q8) равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;
– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.
2.5 Выбор КЛЭП W7 и W8, питающих асинхронные электродвигатели мощностью 630 кВт.
Максимально возможный ток нагрузки равен
Выбираем кабель марки ААГ 3 70 для прокладки в канале (температура среды
+ 35 ).
по таблице 1.3.18[3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие выполняется:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
,
где – экономическая плотность тока, для (табл.1.3.36 [3]).
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q9(Q10) равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;
– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.
2.6 Выбор кабеля, питающего рп.
Выбор КЛЭП W3.
Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен
.
Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен
Определяем допустимый ток кабеля
где
–
коэффициент перегрузки, принимая
коэффициент загрузки линии в нормальном
режиме
и время ликвидации аварии равным 3 часа,
определяем по табл. 1.3.1 и 1.3.2 [3];
– коэффициент
снижения токовой нагрузки при групповой
прокладке кабелей, принимая прокладку
двух кабелей к РП в одной траншее (земле),
лежащих рядом на расстоянии 300 мм,
определяемый по табл. 1.3.26 [3];
– коэффициент
учитывающий температуру среды, отличную
от расчетной, определяемый по табл.
1.3.3 [3] (для нормальной температуры среды
(
).
Выбираем кабель
на 10 кВ марки ААШв. По табл. 1.3.16 [3] принимаем
сечение жил трехжильного кабеля
(
Условие строго выполняется:
.
Принимаем этот кабель к установке, так как в нормальном режиме:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
.
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 1,2 с основной релейной защиты (МТЗ) на Q3 равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
с;
– предполагаемое
время действия основной релейной защиты
(МТО), с;
– время срабатывания
основной защиты на предыдущем элементе;
– ступень
селективности при согласовании
полупроводникового реле времени с
электромеханическим реле тока прямого
действия типа РТВ;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП, с;
– постоянная
времени апериодической составляющей
тока КЗ, с.
Выбор КЛЭП W4.
Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен
.
Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен
Определяем допустимый ток кабеля
где – коэффициент перегрузки, принимая коэффициент загрузки линии в нормальном режиме и время ликвидации аварии равным 3 часа, определяем по табл. 1.3.1 и 1.3.2 [3];
– коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей, принимая прокладку двух кабелей к РП в одной траншее (земле), лежащих рядом на расстоянии 300 мм, определяемый по табл. 1.3.26 [3];
– коэффициент учитывающий температуру среды, отличную от расчетной, определяемый по табл. 1.3.3 [3] (для нормальной температуры среды ( ).
Выбираем кабель на 10 кВ марки ААШв. По табл. 1.3.16 [3] принимаем сечение жил трехжильного кабеля (
Условие строго выполняется:
.
Принимаем этот кабель к установке, так как в нормальном режиме:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
.
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 1,2 с основной релейной защиты (МТЗ) на Q4 равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
с;
– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;
– время срабатывания основной защиты на предыдущем элементе;
– ступень селективности при согласовании полупроводникового реле времени с электромеханическим реле тока прямого действия типа РТВ;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП, с;
– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.