Из (3) имеем допустимые по нагреву электромагнитные нагрузки

(4)

Подставляя величины В_m и j в уравнение (2), находим приближенное значение базисного размера для определения В_m и j

, , (5)

Подставляя величину а в (4), находим допустимые по нагреву значения индукции и плотности тока. Амплитуда индукции, допустимая по условиям насыщения, определяется равенством

, (6)

где В_s– индукция насыщения, которая для холоднокатаной электротехнической стали составляет 2Тл, а для марганец-цинковых ферритов 0,35 Тл.

Из двух значений B_m выбирается меньшее, после чего для параметров сердечника вычисляем

, (7)

По этой величине выбираем конкретный сердечник стандартного ряда или нестандартный сердечник, после чего из любого уравнения (1) вычисляем число витков базисной обмотки.

При расчете допустимых значений индукции и плотности тока принимаем усредненные значения относительных геометрических характеристик ( таблица 1)

Для сердечника из холоднокатаной электротехнической стали плотность _c=7600 кг/м³ и удельные потери

(8)

Таблица 1

Геометрич. характер. Тип сердечника	с*=с/a	h*=h/a	в*=в/а	Fc*	Fok*	Пс*	Пк*	Vc*	Vk*
Стержневой	1,2	3,5	1,5	1,5	4,2	24	60	19	29
Броневой (Ш-образн.)	0,8	2	1,5	1,5	1,6	30	19	10,7	12
Кольцевой	3,3	-	2,3	2,3	8,5	0	143	31	74

где Р_гс и Р_вх– удельные потери мощности на гистерезис и вихревые токи при частоте 50 Гц и толщине листа 0,35 мм ( можно принять Р_гс= 0,3 Вт/кг, а Р_вх= 0,5 Вт/кг); f- фактическая частота перемагничивания сердечника; _м- фактическая толщина листа или ленты в мм.

Для сердечника из феррита плотность _c=5500 кг/м³ и удельные потери

, (9)

где А_у– удельные потери в Вт/(м³*Гц), по данным изготовителя (завод «Феррокерам» г. Белая Церковь) величина А_у меняется в пределах 300-500 Вт/(м³*Гц).

Тип (конструкция) сердечника выбирается следующим образом. При мощности магнитного элемента, превышающей примерно10 кВА, предпочтительнее стержневой сердечник по условию минимизации массы. Кольцевой сердечник применяют тогда, когда по условиям работы нежелателен немагнитный зазор в сердечнике (необходим малый ток намагничивания)

Для фильтровых дросселей на постоянном токе, как правило, заранее известно, что допустимая индукция определяется условиями насыщения, а не нагрева. В таком случае коэффициент к_в не рассчитывается, а приближенное значение базисного размера определяется подстановкой j из (4) в (2)

, (10)

Заданная индуктивность фильтрового дросселя обеспечивается введением немагнитного зазора в сердечнике

, (11)

где _^Гн/м– магнитная проницаемость среды в зазоре;

L - требуемая индуктивность.