- •1.3. Расчет суммарной расчетной мощности на шинах 10 кВ
- •2. Выбор числа и расчёт мощности силовых трансформаторов
- •4. Расчёт токов короткого замыкания (кз)
- •5. Выбор электроаппаратов и токопроводов ру по условиям рабочего режима и проверка их по устойчивости к токам короткого замыкания.
- •5.1. Выбор токопроводов воздушной лэп 110 кВ
- •5.2. Выбор токопровода ору 110 кВ
- •5.3. Выбор токопровода ру 10 кВ
- •5.5. Выбор изоляторов ору 110 кВ
- •5.6. Выбор коммутационных аппаратов ору 110 кВ
- •5.7. Выбор разъединителя нейтрали силового трансформатора
- •6. Выбор числа отходящих лэп, типа и сечение проводов и кабелей
- •7.Выбор трансформаторов собственных нужд и системы оперативного тока 7.1. Выбор системы оперативного тока
- •7.2. Выбор трансформатора собственных нужд (тсн)
- •8.2. Выбор измерительного трансформатора тока ру ЮкВ
- •8.3. Выбор измерительных трансформаторов напряжения ру 10 кВ
- •9. Выбор конструкций и компоновки ру
- •10. Расчёт заземляющих устройств
- •11.Расчет молниезащиты
2.Рассчитаем
напряженность электрического поля
около поверхности нерас-
щепленного
проводника:
0354U
Е
= ——,кВ/см, р.о)
''о
где
U- линейное напряжение,
кВ;
Dcp-среднее
геометрическое расстояние между фазами,
см
Dcp=l,26D, (5.9)
где
D-расстояние между
соседними фазами, см (согласно ПУЭ,
таблица 2.5.9,
можно принять D=3
м при U=1 ЮкВ)
Оф=1,26
-300=378 см; (5.10)
г
0,354 110
,
378
2,82-lg
2,82
Провода не
будут коронировать, если выполняется
условие
1,07£<0,9£о; (5.12)
1,07£
= 1,07 • 6,49 = 6,94 < 0,9£0 = 0,9 • 29.27 =
26.343. (5.13)
Условие
выполняется, значит, провода не будут
коронировать.
Выбранный провод
проверим на механическую устойчивость
к гололедным и ветровым нагрузкам.
Согласно ПУЭ, Воронеж и Воронежская
область - зоны со
/у
стенкой
гололеда до 10 мм , минимальным сечением
допустимым является АС - 50, то есть АС
- 50 полностью удовлетворяет условиям
проверки.
Выбранный
провод марки АС 50/8,0 (сечением q=48,2/8,04мм
и током 1ДОП-210 А) соответствует
условиям по коронированию и по
механической устойчивости к гололедным
и ветровым нагрузкам.
Согласно
рекомендациям справочной и учебной
литературы на трансформаторных
подстанциях в ОРУ в качестве токопроводов
применяют гибкие провода
20
=
6,49
кВ/см. (5.11)
5.2. Выбор токопровода ору 110 кВ
марки
АС или жёсткие шины в виде алюминиевых
труб. Согласно ПУЭ сборные шины и
ошиновка в пределах ОРУ и ЗРУ всех
напряжений по экономической плотности
тока не проверяются.
Выбор
токопроводов проводится по максимальному
рабочему току:
(5-и)
К
S
I
= п
, (5.15)
ж
л/3 и
v нам
где
Kfj =1,4 - коэффициент
перегрузки трансформатора.
=
1г
'6,3'1°63
= 46 29 А • (5-16)
л/3
11010 v
7
Согласно
ПУЭ Таблица 1.3.30, выберем по условиям
длительного тока для шин круглого и
трубчатого сечений:
Таблица
4 |
Внутренний диаметр трубы |
Наружный диаметр трубы |
Допустимый длительный ток |
Ед. изм. |
мм |
мм |
А |
величина |
13 |
16 |
295 |
Выбранный
токопровод проверим по термической
стойкости при К.З. по условию:
Ч^Г, (5.17)
^мм, (5.18)
Л
0,5
А'
с
где
С = 91 — - термический коэффициент для
неизолированных алюми-
мм
ниевых
шин и проводов, выбираемый по справочным
таблицам.
У425062
2 = =
7,16
мм . (5.19)
21
v
внеш виут
где
dmau
и dmym
- внешний и внутренний диаметры
алюминиевой трубы
Рассчитаем
сечение труб:
?
= (5-20)
q
=
-.(\62
-132) = 68.295мм2 (5.21)
4
Очевидно
выполнение проверки на термическую
стойкость при коротких замыканиях:
— Ч
I
Проведем
проверку токопровода на электрическую
стойкость к токам короткого замыкания
(механический расчет однополосных
шин).
Наиболыпая (статическая)
сила, действующая на среднюю фазу
(находящуюся в наиболее тяжёлых
условиях) трёх параллельных проводников,
расположенных в одной плоскости,
от взаимодействия между фазами при
трёхфазном коротком замыкании без
учёта механического резонанса:
.
2
/
= л/3 • —-10~7, н/м, (5.22)
a
где
а - расстояние между проводниками разных
фаз (согласно таблице ПУЭ
№4.2.5
наименьшее расстояние в свету между
токоведущими частями разных фаз в ОРУ
(подстанций) напряжением 10-750
кВ составляет
а=1000 мм).
f
=л/з .iii212l.10-7
=1,68—. (5.23)
1 м
Вычислим
изгибающий момент;
Л
3) 12
=
Z——, (5.24)
10
v
где
1 = 2м -длина
пролета между опорными изоляторами
шинной конструкции.
М
= L68'22
= 0,672 Н'М. (5.25)
10
22