Добавил:

methyl Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Санкт-Петербургская государственная химико-фармацевтическая академия

Предмет:

Процессы и аппараты химической технологии

Файл:

Proektirovanie_montazh_i_ehkspluataciya_teplotekhnologicheskogo_oborudovaniya.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.05.2020

Размер:

11.16 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 4142 / 4842 43 44 45 46 47 48 > Следующая >>>

То же на 1 кг раствора, поступающего на выпарку,

182

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОСНОВНЫМ ТЕМАМ КУРСОВОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

	1. Методические указания по расчету схемы установки концентриро-
вания водных растворов веществ										У
	Задание									У
	Задание								Т
									Т
	Рассчитать выпарную установку с одинаковыми поверхностями нагрева
корпусов для упаривания водного раствора вещества при следующих исходных
данных:								Н
-	вид раствора;						Б
-	вид раствора;
-	производительность установки Gк (или Gо);
-	начальная концентрация раствора bо;				й
-	начальная концентрация раствора bо;
				и
-	конечная концентрация раствора bк;
-	давление греющего пара р;
-	давление в барометрическом конденсато е рк;
-	го					;
-	расход экстрапара из перв		к пуса ε1			;
-	т		раt .
-	начальная темпера ура рас в		раt .
	и
	1.1 Расчет схемы двухкорпусной выпарной установки
	з	подогревается в двух подогревателях (рису-
	Раствор перед выпаркой	подогревается в двух подогревателях (рису-

нок 1.1): в перв м – экстрапаром первого корпуса, во втором – острым паром до
тем ературы кипения раствора в первом корпусе. Установка работает без пере-
пуска и	ореохлаждения конденсата.
Количпство раствора, поступающего на выпарку,
е	G	o	= G		bк	.	(1.1)

Р				к b
					о

Количество воды, выпаренной в установке,
	W =Go −Gк .						(1.2)

183

ω =

W .

(1.3)

Gо

Теплоемкость раствора, поступающего на выпарку,

= ссухbо +своды 100 −bо

(1.4)

100

где

ссух – теплоемкость сухого вещества; своды – теплоемкость воды;

bо –

начальная концентрация раствора.

ε1

р1 , θ1

рк , θ2

вторичный пар

В конденсатор

греющий пар, Р

Неконцентрированный

Концентрированный

раствор Gо, bо, t′о

tх

tо

раствор Gк, bк

конденсат

Рисунок 1.1 - Схема двухкорпусной прямоточной выпарной

Количество теплоты,

в подогреватель с экстрапаром,

установки

q = ε1 r ,

(1.5)

где

r – теплота паро браз вания экстрапара, определяемая из таблиц тер-

поступающее

модинамических свойс в воды и водяного пара [9] по давлению в корпусе.

Для

я давлен

я в корпусах находится перепад давлений, прихо-

дящийся на дин корпус, по формуле

р− р

определен

к ,

(1.6)

р – давление греющего пара; рк – давление в последнем корпусе;

n –

число корпусов.

где

Тогда давление в первом и во втором корпусах будет

= р−

р;

(1.7)

р2 = р1 −

р = рк.

(1.8)

184

Температура раствора tх после подогревателя экстрапаром определяется из уравнения теплового баланса подогревателя

со tх −tо = ε1 r η,

(1.9)

где η - коэффициент сохранения тепла подогревателем (η = 0,95…0,98);

откуда

= t

ε1 r η

(1.10)

Количество воды, выпаренной во втором корпусе,

ω- ε1

(1.11)

Количество воды, выпаренной в первом корпусе,

(1.12)

ω = ω−ω .

Концентрация раствора в первом корпусе

(1.13)

и1- ω

То же во втором корпусе

b2 =

(1.14)

1- ω

Теплоемкость раствора в первом корпусе

втором

ссухb1

+своды 100 −b1

(1.15)

же

100

корпусе

То

ссухb2

+своды

100 −b2

(1.16)

100

По справочным материалам [2, 7] и найденным концентрациям предварительно определяются температуры кипения раствора по корпусам и физические параметры раствора, которые можно свести в таблицу 1.1.

185

Таблица 1.1 – Основные теплофизические параметры воды и водного раствора по корпусам выпарной установки

Наименование параметра

I корпус

корпус

вода

раствор

вода

раствор

Плотность ρ, кг/м3

Удельная теплоемкость при посто-

янном давлении с, кДж/(кг К)

Кинематическая вязкость ν 106, м2/с

Коэффициент теплопроводности λ,

Вт/(м К)

Находятся значения температурных депрессий:

- физико-химической

∆1

в зависимости от концентрации и с учетом давле-

h/2

кип

ния;

- гид остат ческойй∆2, определяемой условно на по-

ловине высоты h

ятильных труб выпарного аппа-

рата

ая п едварительно принимается. Для этого

р′

, к т

h/2

по давлению в аппарате р находится температура ки-

пен я раствора в сечении 1-1 tкип1 (рисунок 1.2). Уве-

Рисунок 1.2 – К опре-

л чение давления на половине высоты трубок с уче-

гидростат

делению

ческ й температурнойи

паронаполнения

ε = 0,4…0,6

определяется

по

депре

том

ссии

р = 1 h g ρ (1−ε) и давление в сечении

формуле

2-2

′

= р+

. По давлению р′ находится температура кипения раствора в сече-

нии 2-2 tкип2. Гидростатическая депрессия ∆2 = tкип2 - tкип1;

- гидравлическую депрессию ∆3

можно принять 0,5…1,0 оС для каждого

корпуса установки;

- суммарная температурная депрессия ∆ = ∆1 + ∆2 + ∆3. Полная разность температур в установке

186
tполн = tп −θ2 ,	(1.17)

где tп – температура греющего пара (в первом корпусе), θ2 – температура вторичного пара второго корпуса.

Полезная разность температур в установке

tполезн =

tполн −

∑

i ,

(1.18)

i =1

где n – число корпусов.

Для выполнения условия одинаковой поверхности нагрева корпусов долж-

но соблюдаться равенство

к1

(1.19)

к2

где ∆t1 и ∆t2

и к2

- коэф-

- полезная разность температурБпо корпусам; к1

фициент теплопередачи в корпусах; Q1

- тепловая нагрузка по корпусам.

ω2

Можно принять

, а отношен е коэффициентов теплопередачи по

опытным данным

= 2 .

к2

Таким образом,

= 2

ω2

(1.20)

tполезн =

t1 +

t2 .

(1.21)

Р шая уравнения (1-20) и (1-21), находятся значения полезной разности

т мп ратур по корпусам.

Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к вертикальной

стенке труб кипятильника выпарного аппарата

ρ2 g λ3

α =1,15 4

(1.22)

h(tн −tст)

α tн −tст = к t

→ (tн −tст)= кα t , где ∆t – полезная разность температур в

187

где ρ, λ, µ - плотность, коэффициент теплопроводности и кинематическая вязкость конденсата; g – ускорение свободного падения; r – теплота парообразования (конденсации); h – высота труб; tн - температура насыщения при давлении пара; tст – температура наружной поверхности труб кипятильника.

Разностью температур t = tн −tст	необходимо предварительно задаться (с
последующей проверкой).	У

λ1,3

ρ0,5

ρ0,06

= 780 q0,6

(1.23)

0,5

0,6

0,66

0,3

σр

rв

ρо

ср

μр

где λр, ρр, σр, ср, µр – соответственно,

коэффициент теплопроводности,

плотность, поверхностное натяжен е, теплоемкость и динамическая вязкость

раствора при соответствующей концент ацй; ρп – плотность вторичного пара

при давлении в аппарате; ρ – плотностьиаствора на входе в аппарат; rв – теп-

лота парообразования

при давлении в аппарате.

пара

Расчет α2 при вынужденн м движении раствора (в аппарате с принуди-

тельной циркуляц ей) пр

го

веден в [2].

вторичн

Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к кипящему рас-

твору с учет м термического сопротивления накипи

к =

(1.24)

δст

δн

ст

t = tн −tст

. Из уравне-

Пров ряется принятая ранее разность температур

Коэффициент теплоотдачи α2 от внутренней поверхности труб к кипящему раствору при естественной циркуляции раствора можно определить по формуле

ния

соответствующем корпусе выпарной установки.

Удельный (на 1 кг неконцентрированного раствора, поступающего на выпарку) расход греющего пара на первый корпус установки

188

ω−co y2 +ε1 z2

(1.25)

где x2, y2, z2 – коэффициенты, которые определяются по формулам, приве-

денным в таблицах 2-5 и 2-6 [2]:

x2 = 2 −β2

св +σ2 ;

(1.26)

y2 = 2β1 +β2 ;

(1.27)

=1,

(1.28)

здесь

β1 =

tо −t1

;

(1.29)

i1′′ −cвt1

−t2

;

(1.30)

′′

−cвt2

−τй

(1.31)

′′

2 .

i2 −cвt2

Если раствор поступает в пе вый ко пус предварительно подогретым до

температуры кипения,

о t

= t1

и β1

= 0. Так как установка работает без пере-

пуска конденсата, то σ2

= 0.

св

– теплоемкость воды, i1 и i2

- эн-

В выражениях (1.26), (1.29) – (1.31)

Полныйрасход пара

′′

тальпия вт ричн го пара в первом и втором корпусе, соответственно,

и t2 -

тем ература ки ения раствора в соответствующем корпусе.

D = d1 Gо.

(1.32)

еУточняется количество выпаренной воды. Количество воды, выпаренной в

первом корпусе на 1 кг раствора,

ω1 = d1 α1 +co β1.

(1.33)

189

Так как α1 = 1; β1 = 0, то ω1 = d1

W1 = ω1 Gо = d1 Gо.

(1.34)

Количество воды, выпаренной во втором корпусе на 1 кг раствора, посту-

пающего на выпарку

ω2 = ω1 - ε1 + co −cв ω1 β2 ,

(1.35)

т.е.

= ω2Gо

(1.36)

Общее количество воды, выпаренной во всей установке,

W =W1 +W2 .

(1.37)

Сравнить с ранее определенной величиной.

Проверяется количество тепла, переданное в отдельных корпусах:

- в первом корпусе

= d1 ro ,

(1.38)

где rо

– теплота парообразован я г еющего пара;

- во втором корпусе

= ω1 −ε1 r1,

(1.39)

где r1

– теплота парообразования вторичного пара первого корпуса.

о Q1

и сравнивает-

Определяется отношен е полученных количеств теплоты

ся с ринятым ранее

Пров ряются полученные концентрации раствора:

- в п рвом корпусе

b1 =

;

(1.40)

1−ω1

- во втором корпусе

(1.41)

1−ω

190

с ранее принятыми.

Поверхность нагрева выпарных аппаратов:

- первого корпуса

F =

q1 Go

;

(1.42)

- второго корпуса

q2 Go

(1.43)

Проверяется условие примерного равенства этих поверхностейТ.

По ГОСТ 11987-81 [5] выбирается стандартный выпарной аппарат на каж-

дую ступень выпаривания.

Выбираются теплообменные аппараты, включенные в схему выпарной ус-

тановки (рисунок 1.1), вспомогательное оборудование (насосы, конденсатоот-

водчики, барометрический конден

) [5].й

Рассматриваются вопросы ационального использования теплоты конден-

сата, вторичного пара перв

и вт

го ко пусов.

сатор

1.2 Определен е оп

мального

числа ступеней многокорпусной выпар-

ной установки

Многоступенчатое выпаривание (рисунок 1.1) дает значительную эконо-

мию

в й энергии. Ориентировочно расход греющего пара в выпарной ус-

тановке с n к рпусами:

тепл

D =

(1.44)

ηn

W – общее количество выпаренной воды во всех корпусах установки;

где

η – коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду, недоис-

пользование энергии конденсата, а также увеличение теплоты парообразования с понижением давления. Для 3-ех и 4-ех корпусных установок η 0,85.

191

С увеличением числа корпусов снижается расход свежего греющего пара на установку (формула 1.44). Однако удельная экономия теплоты уменьшается с увеличением числа корпусов. В то же время удлиняется схема, повышается стоимость установки, усложняется обслуживание ее.

Упрощенно представив экономические затраты на процесс выпаривания в

виде трех составляющих: 1 - стоимость тепловой энергии (пара), 2 - затраты на

обслуживание, 3 - амортизационные отчисления, можно суммарные затраты на

выпаривание в установках с различным числом ступеней представить в виде

графика 4 (рисунок 1.3).

руб

Расход пара (линия 1) с ростом числа ступе-

Затраты,

ней снижается, затраты наНобслуживание (линия

2) практически не изменяются, амортизационные

возрастают пропорционально

расходы (л н я 3)

числу ступенейй(ка·К), где К – величина едино-

в еменных капвложений, а ка – коэффициент от-

числений на амортизацию. Суммарные затраты

(линия 4) имеют минимум, который для реальных

5 n

современных выпарных установок соответствует

Рисунок 1.3 – Завис мость вел ч ны

затрат от числа ступеней (корпусов)

3…4 ступеням выпаривания.

жно

Эк н мическииптимальное число корпусов многокорпусной выпарной ус-

знайти по минимуму приведенных затрат, которые определяют

тановки м

по формуле

П =

+ Э, руб ,

(1.45)

Тн

год

гдеК

–

капитальные затраты,

руб.; Э

–

эксплуатационные затра-

ты, руб./год;

Тн – нормативный срок

окупаемости,

который можно принять

равным 5 годам.

Капитальные затраты, зависящие от числа корпусов n, складываются из

стоимости всех корпусов,

подогревателя исходного раствора, вакуум-насоса,

192

арматуры, трубопроводов, КИП и вспомогательного оборудования, а также затрат на доставку и монтаж оборудования, устройство площадки, фундамент

здания и пр.
	С увеличением n наиболее существенно возрастает стоимость самих кор-
										У
пусов вследствие роста температурных потерь во всей установке и непропор-
ционального уменьшения полезной						разности			температур, приходящейся на
										Т
один корпус. Растут также затраты на арматуру, трубопроводы, КИП и вспомо-
гательное оборудование, а также затраты на доставку и монтаж оборудования.
Эти затраты в совокупности составляют ~ 60–80 % от стоимости корпусов.
									Б
	Другие слагаемые капитальных затрат изменяются с ростом числа корпу-
сов менее значительно, и при минимизации приведенныхНзатрат их можно не
учитывать. В частности, стоимости подогревателя и насоса увеличиваются, так
						и
как с увеличением n растут температура							давление в первом корпусе. Стоимо-
					тора		вакуумй-насоса уменьшаются, так как
сти же барометрического конденса							вакуумй-насоса уменьшаются, так как
уменьшается количество				вторичного		па	в последнем корпусе.
уменьшается количество						па	в последнем корпусе.
	Эксплуатационные расх ды Э включают годовые амортизационные отчис-
ления и затраты на ремонт, пределяемые в долях от капитальных затрат коэф-
фициентами Ка			Кр, а акже за раты на пар и электроэнергию. Для прибли-
			т				-1			–1
женных расчетов можно пр нять Ка = 0,1 год								и Кр = 0,05 год .
	о
	Наиб льшие		атратыиприходятся на греющий пар D, подаваемый в первый
	п
корпус устан вкизи в подогреватель Dп,							причем с увеличением n достигается
существенная		экономия лишь пара на выпаривание, а расход пара на подогрев

исходного раствора до температуры кипения даже несколько возрастает за счет
Р

ув лич ния давления в первом корпусе.

асходы на электроэнергию в прямоточных установках (рисунок 1.1) с естественной циркуляцией незначительны (только на подачу раствора в первый корпус и поддержание вакуума), мало зависят от числа корпусов и в расчетах приведенных затрат с целью оптимизации могут не учитываться.

193

Для анализа влияния числа ступеней на суммарную величину поверхности нагрева, а, следовательно, и на стоимость установки рассмотрим две выпарные установки равной тепловой производительности: одноступенчатую и многоступенчатую с равными поверхностями нагрева в каждой ступени. Пусть указанные установки работают в одинаковых условиях по параметрам греющего и

вторичного пара, покидающего выпарную установку. Для простоты анализа

предварительно примем, что коэффициенты теплопередачи в одноступенчатой

установке и в каждом аппарате многоступенчатой установки одинаковы, Кроме

того будем полагать, что температурные потери в установках отсутствуют.

Тепловая нагрузка одноступенчатой установки выразится уравнением

= k1F1∆t1,

(1.46)

а многоступенчатой установки

QΣ =

kiFi∆ti

(1.47)

∑

и=1

где k

и k

- коэффициен

репл передачи, Вт/(м2·К);

и F

- поверхно-

полезные

сти нагрева, м2;

∆t

разности температур,

оС. Индекс 1 отно-

сится к одноступенчатой выпарной установке, а индекс i – к аппаратам много-

ступенчат й устан

вки

= idem , поэтому уравнение (1.47) можно записать в

По усл вию ki

= k1

;

Q = k F

∆t ,

(1.48)

виде

∑

i ii =1

Так как параметры греющего и вторичного пара, покидающего выпарную

установку, одинаковы, а температурные потери отсутствуют, то общие полезные перепады температур в указанных установках равны между собой, т.е.

194

∑ ∆ti = ∆t1 . Кроме того, по условию Q1 = QΣ , сравнивая уравнения (1.46) и

i =1

(1.47), с учетом вышесказанного получим

				Fi = F1							(1.49)
										У
	т.е. при принятых условиях поверхность нагрева каждой ступени много-
									Т
ступенчатой выпарной установки равна поверхности нагрева одноступенчатой
установки одинаковой тепловой производительности. Суммарная поверхность
								Н
всех ступеней многоступенчатой установки при равной поверхности нагрева
каждой ступени составит								Б
каждой ступени составит
				n		F = n F ,					(1.50)
				∑		F = n F ,					(1.50)
				i =1		i	1
					и
	где n - число ступеней многоступенчатой выпарной установки.
	При выводе формулы (1.50) было п						йнято, что коэффициенты теплопере-
			о
дачи в каждой ступени многоступенчатой установки одинаковы.
			гут
	Однако такие условия м			рбыть только при выпарке однокомпонентных
			и
жидкостей, физические параме ры к торых не изменяются в процессе испаре-
			з
ния. При выпарке рас воров коэффициенты теплопередачи сильно зависят не
только от фи ической пр роды				растворителя и растворенного вещества, но и
		о
от концентрации выпариваемого раствора.
	п
	В кажд й ступени многоступенчатой установки устанавливается опреде-
нное
л	значение коэффициента теплопередачи, соответствующее концентрации
Р

раствора в данной ступени. Если число ступеней уменьшить, то соответственно в оставшихся ступенях повышается концентрация раствора и понижается коэффициент теплопередачи. Следовательно, для поддержания заданной производительности при данной полезной разности температур уменьшение числа ступеней должно компенсироваться некоторым увеличением поверхности нагрева оставшихся ступеней. Но, с другой стороны, уменьшение числа ступеней

195

приводит к снижению температурных потерь в установке, т.е. ведет к некоторому увеличению полезной разности температур при заданной располагаемой разности. Таким образом, связь между поверхностью нагрева одноступенчатой установки и суммарной поверхностью нагрева многоступенчатой установки

равной производительности может быть выражена уравнением

F = χ n F ,

(1.51)

∑

i =1

где χ - поправочный коэффициент. В общем виде невозможно дать мето-

дику определения поправочного коэффициента

χ . При предварительных расче-

тах принимается χ = 1.

Введем следующие обозначения для одноступенчатой выпарной установ-

ки, схема которой представлена на р

сунке 1.4:

W, i”1, θ1

D, i”гр

Рисунок

G1, b1, t1, c1

Go, bo, to, co

i’гр

1.4 – Принципиальная схема одноступенчатой вы-

парной установки с характерными параметрами

– расх д раствора, поступающего в аппарат и выходящего из не-

щей

W – расход вторичного пара, кг/ч; bo, b1 – концентрация раствора, %;

го, кг/ч;

to, t1 – т мпература раствора,

С; сo,

с1 – теплоемкость раствора, соответствую-

концентрации, кДж/(кг·К); i"гр, tгр – энтальпия и температура греющего

пара, кДж/кг и оС; i'гр – энтальпия конденсата греющего пара, кДж/кг; i"1, θ1 –

энтальпия и температура вторичного пара, кДж/кг и

С.

Система уравнений материального баланса

196

W = G −G

(1.52)

G b −G b

o o

1 1

позволяет найти недостающие расходы.

Принимаем,

что в выпарной аппарат поступает раствор, доведенный до

температуры кипения to, зависящей от концентрации раствора bo.

Уравнение теплового баланса выпарного аппарата без учета тепловых по-

терь

Q + Go co to =W i1′′ + G1 c1 t1,

(1.53)

где Q – расход теплоты с греющим паром.

Откуда

Q =W

(i1′′ − c1 t1)−

(co to

− c1 t1)

(1.54)

рQ

Необходимая поверхность наг еваиаппарата

(1.55)

F =

k1 t

гр − t1

где

k1 - коэфф ц ент теплопередачи от греющего пара к кипящему рас-

твору, Вт/(м2·К).

С учет м выражения (1.54)

(i1′′ − c1 t1)−

(co to

− c1 t1)

F =

(1.56)

− t

гр

РСуммарная поверхность нагрева многоступенчатой выпарной установки в

соответствии с формулой (1.51)

i ∑=1Fi

	197
				G
W	(i1′′ − c1 t1)−			o		(co to	− c1 t1)
W	(i1′′ − c1 t1)−			W		(co to	− c1 t1)
= χ n								(1.57)
= χ n	k				−t			(1.57)

		t	гр
	1		гр			1

Индекс 1 указывает на то, что данный параметр относится к одноступенчатой установке, которая по производительности эквивалентна рассматриваемой

многоступенчатой выпарной установке.

Параметры вторичного пара и раствора в последней ступени многоступенУ-

чатой установки будут такими же, как и в сравниваемом одноступенчатом ап-

парате. Следовательно,

′′

(co to

(in −cn tn )−

−cn tn )

∑

Fi = χ n

(1.58)

i =1

гр

−t

где

cn и

- теплоемкость

аство а

его температура кипения в послед-

С;

- энтальпия вторичного пара по-

ней ступени выпаривания, кДж/(кг·К) и

′′

следней ступени,

кДж/(кг·К);

kn - к эффициент теплопередачи в последней

ступени, Вт/(м2·К).

Теплоемкость раствора

сходного и в последней ступени выпаривания в

зависим сти

т к нцентрации b

и b , %, определяется по формулам

= c

100 −bo

(1.59)

сух 100

воды

100

100 −bn

cn = cсух

+cводы

(1.60)

100

где

сух

воды

- теплоемкость растворенного сухого вещества и воды,

соответственно, кДж/(кг·К).

198

Если последняя ступень работает под вакуумом, то расход охлаждающей воды на барометрический конденсатор, определяется из уравнения теплового баланса

Wn in + G cв tв

= G +Wn cв

tв ,

(1.61)

′′

′

′′

откуда

′′

G =

Wn in

− cв tв

W in − cв

tв

(1.62)

cв(tв′′ − tв′ )

n cв(tв′′ − tв′ )

где

cв - теплоемкость воды, можно принять

tâ

и tâ -

cв

= 4,19

кДж/(кг К);

′

′′

температура охлаждающей воды на входе и выходе из конденсатора, оС.

В результате величину приведенных затрат с учетом слагаемых, сущест-

nвыпаривания

, можно представить следую-

венно зависящих от числа ступеней

щим выражением:

руб/год,

(1.63)

= Цп D

τ + Ца

∑ Fi + Цв G τ ,

i =1

где

Цп и

Цв - цена на греющий пар и охлаждающую воду, руб/кг;

Ца -

отчисления на аморт

тзац ю, ремонт, обслуживание установки в расчете на

1 м2 поверхности нагрева, руб/(м2·год);

D – расход пара на многокорпусную ус-

тановку, кг/ч;

τ - число часов использования установки, ч/год.

ние

Подставляяозначения D ,

∑

G из уравнений (1.44), (1.58) и (1.62) в

i =1

(1.63), получим, руб/год:

уравн

199

П = Цп

0,85 n

− cn tn )−

(co to − cn

′′

W (in

tn )

+ Ц

χ n

(1.64)

− t

гр

′′

− cв

′′

W (in

tв)

+ Цв

n c

(t′′ − t′ )

Для определения оптимального числа ступеней, которое обеспечиваетУми-

нимальную стоимость выпарки, необходимо уравнение (1.64) продифференци-

ровать по n и приравнять первую производную нулю

dП

= −Цп

τ +

0,85 n2

′′

− cn tn )−

(co to − cn

(in

tn )

+ Ц

−,

(1.65)

tгр − tn

′′

− cв

′′

− Ц

W (in

tв)τ = 0

′′

р′

cв(tв

− tв)

откуда оптимальное ч сло с упеней

−t

гр

′′

Ца

tn )− W

(1.66)

пт

(in −cn

(co to −cn tn )

′′

Цп

(in

−cв tв)

Цв

(t′′ −t

′

)

0,85

Примечание: С учетом размерности величин, описанных выше, в подкоренное выражение формулы (1.66) необходимо добавить множителем величи-

ну 3,6.

<<< < Предыдущая 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 4142 / 4842 43 44 45 46 47 48 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете Процессы и аппараты химической технологии

#
12.05.20201.09 Mб42522103.pdf
#
12.05.20208.93 Mб78borisenko.pdf
#
12.05.20209.52 Mб31Nest_2016-разблокирован.pdf
#
12.05.20201.8 Mб129piaht_26052009.pdf
#
12.05.202011.16 Mб71Proektirovanie_montazh_i_ehkspluataciya_teplotekhnologicheskogo_oborudovaniya.pdf
#
12.05.20204.84 Mб55Аппаратура процессов разделения гомогенных и гетерогенных систем.pdf
#
12.05.20201.16 Mб40курсяк ПОС.doc
#
09.07.201923.03 Mб280Лекции Гидропневмопривод Бородкин 2010.doc
#
12.05.20202.26 Mб18массооб колонн.pdf
#
09.07.2019512.21 Кб10Метода Определение коэф-та теплоотдачи Козлова 2008.pdf

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОСНОВНЫМ ТЕМАМ КУРСОВОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

1.1 Расчет схемы двухкорпусной выпарной установки