3. Расчетное сопротивление грунта основания

Р

8

асчетное сопротивление вычисляем при коэффициентах γ_с1=1,25, γ_с2=1,0 для супеси с I_L<0 и здания с гибкой конструктивной схемой. Коэффициент к=1, так как прочностные характеристики определены инженерно-геологическими изысканиями; при φ_II=27º; М_γ=0.91, M_g=4,64, M_c=7,14. Одновременно принимаем d_b=0 и d₁=d=1,5м для бесподвальных помещений.

Тогда

Где - коэффициенты условий работы по СНиП 2.02.01-83*;

К - коэффициент, К= 1, если прочностные характеристики грунта (C и f) приняты по таблицам СНиП или региональных нормативов;

M_g, M_q, M_c - коэффициенты, принимаемые по СНиП 2.02.01-83' в зависимости от угла внутреннего трения φ_ll;

К_z - коэффициент; при b < 10 м К_z=1;

b - ширина подошвы фундамента, м;

- усредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м³;

- то же, залегающих выше подошвы;

С_ll - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа.

Среднее давление под подошвой фундамента:

• для первого сочетания:

• для второго сочетания:

Максимальное краевое давление:

• для первого сочетания

• для второго сочетания

9

Проверяем условия

p_ll1=194<R=334 кПа; p_llmax1=369<1.2R=401 кПа;

p_ll2=229<R=334 кПа; p_llmax2=270<1.2R=401 кПа.

Для расчета осадки принимаем p=max(194;229)=229 кПа.

4. Расчет осадки основания

Сначала разбиваем основание ниже подошвы фундамента на элементар­ные слои h = 0,4b = 0,4×2,4 = 0,96 м. Таких слоев принимаем в пределах ИГЭ-1 в количестве одиннадцати, частично захватываем подстилающий ИГЭ-2.

Находим вертикальное напряжение от собственного ве­са фунта на уровне подошвы фундамента

σ_zg,0=γ^΄_IId =17,5×1,5=26 кПа.

Аналогично находим значения σ_zg на различных глубинах.

Осадку основания с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства определяют от действия вертикальных дополнительных напряжений в грунте:

Где α - коэффициент, принимаемый по СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон η=l/b=3/2,4=1,25, и относительной глубины расположения слоя ζ=2z/b=2×0/2,4=0;

p - среднее давление под подошвой фундамента, кПа.

К расчёту осадки основания фундамента Таблица 2.4

z, см	ζ	η	α	σzg, кПа	0,2σzg, кПа	σzp, кПа	σzpi, кПа	h, см	E, кПа
0 96 192 288 384 480 550 576 650 672 768	0,0 0,8 1,6 2,4 3,2 4,0 4,6 4,8 5,4 5,6 6,4	1,2	1,000 0,824 0,491 0,291 0,185 0,127 0,099 0,091 0,062 0,069 0,054	26 43 60 77 94 110 127 144 146 150 176	5 9 12 15 19 22 25 29 29,2 30 35	203 167 100 59 37 26 20 18 13 14 11	185 134 80 48 32	96 96 96 96 96	16∙103 16∙103 16∙103 16∙103 16∙103

Поскольку b<10м и E>5МПа, то выделяем нижнюю границу сжимаемой толщи на глубине H_c=480 см, где соблюдается условие 0,2σ_zg=0,2∙202,7=25 > σ_zp=20 кПа.

Используя данные табл.2 вычисляем осадку основа­ния фундамента:

=

Где - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней z_i-1 и нижней z_i границах слоя, кПа;

h_i и E_i - соответственно толщина, м, и модуль деформации, кПа, i-го слоя грунта;

n - число слоев, на которое разбито основание в пределах сжимаемой толщи.

Для производственных одноэтажных зданий с полным железобетонным каркасом максимальная предельная осадка S_u=8см. Рас­четная осадка S=2,3 см < S_u=8 см.

Условие расчета основания фундамента по второй группе предельных состояний соблюдается.