1.5.6Выбор тока начала торможения на втором участке

Ток торможения, соответствующий переходу на больший коэффициент торможения ЗАО «АРЕВА Передача и Распределение» рекомендуется принимать I_ТОРМ,m2 = 4,0 –значение параметра срабатывания по умолчанию. Ток начала торможения на втором участке в устройстве MICOM P63х обозначается «Iторм,m2» и регулируется в диапазоне от 1,50 до 10,00 от I_БАЗ.

1.5.7Расчет коэффициента торможения второго наклонного участка

Коэффициент торможения второго наклонного участка ЗАО «АРЕВА Передача и Распределение» рекомендуется принимать равным коэффициенту торможения первого наклонного участка m1 = m2.

Коэффициент торможения второго наклонного участка в устройстве MICOM P63х обозначается «m2» и выводится в диапазоне от 0,1 до 1,5. В случае, если значение получается меньше, чем допустимое возможное, то принимается значение минимальное допустимое для выставления в устройстве, то есть 0,1.

1.5.8Проверка чувствительности защиты

Чувствительность защиты проверяется при металлическом расчетном виде КЗ в зоне действия защиты, согласно характеристике срабатывания по следующим выражениям:

• при попадании тормозного тока КЗ на первый наклонный участок:

, (1.42)

где I_ДИФ> – значение принятого параметра срабатывания по начальному току срабатывания;

m1 – принятое значение коэффициента торможения первого наклонного участка характеристики срабатывания;

I_ТОРМ,m1 – рассчитанный ток начала торможения по п.1.2.4;

0,5∙∑I_ТОРМ* – полусумма входных токов, которая считается по выражению ( 1 .41);

I_КЗ,МИН* – относительное значение минимального тока металлического КЗ в расчетном режиме;

• при попадании тормозного тока КЗ на второй наклонный участок:

, (1.43)

где I_ДИФ,2 – дифференциальный ток, определяемый геометрически по рассчитанным параметрам срабатывания для первого (I_ДИФ>) и второго (m1, I_ТОРМ,m2 ) участка характеристики срабатывания: I_ДИФ,2 = m1∙( I_ТОРМ,m2 – I_ТОРМ,m1 ) + I_ДИФ>, а I_ТОРМ,m1 рассчитан по п.1.2.4;

m2 – принятое значение коэффициента торможения второго наклонного участка характеристики срабатывания;

0,5∙∑I_ТОРМ,2* – полусумма входных токов, которая считается по выражению ( 1 .41);

I_ТОРМ,m2 – принятое значение тока начала торможения для второго наклонного участка характеристики срабатывания;

I_КЗ,МИН* – относительное значение минимального тока металлического КЗ в расчетном режиме.

В соответствии с [12] для дифференциальной защиты ошиновки НН трансформатора (автотрансформатора) требуется обеспечить минимальное значение коэффициента чувствительности равное 2,0 (снижение коэффициента до 1,5 возможно в ряде случаев, которые описаны в [1]).

1.5.9Дифференциальная токовая отсечка

Если дифференциальный ток защиты превышает параметр срабатывания I_ДИФ>>, то устройство срабатывает без учета действия блока стабилизации дифференциального тока при броске тока намагничивания, если имеется линейный регулировочный трансформатор, и блока стабилизации при перевозбуждении защищаемого объекта.

Первичный ток срабатывания определяется отстройкой от максимального первичного тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора (автотрансформатора).

В зависимости от сети и параметров оборудования ЗАО «АРЕВА Передача и Распределение» рекомендуется принимать

I_ДИФ>> ≥ K_ОТС ∙ I_НОМ*, (1.44)

где K_ОТС – коэффициент отстройки, принимаемый равным от 5,0 до 10,0;

I_НОМ* – относительное значение номинального тока защищаемого трансформатора (автотрансформатора), соответствующее номинальному напряжению среднего ответвления устройства РПН и номинальной мощности трансформатора.

Для получения значений в относительных единицах измерения (относительно базисного тока) необходимо значение в первичных величинах разделить на базисный ток стороны, к которой приводится.

В устройствах защиты MICOM P63х ток срабатывания первой дифференциальной токовой отсечки обозначается «Iдиф>>» и регулируется в диапазоне от 2,50 до 30,00 от I_БАЗ с шагом 0,01.

При превышении дифференциальным током параметра I_ДИФ>>> на работу дифференциальной защиты не оказывают влияния ток торможения и работа дискриминатора насыщения.

Ток срабатывания I_ДИФ>>> дифференциальной токовой отсечки должен выбираться исходя из условия отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме внешнего КЗ или качаниях по выражению

I_ДИФ>>> ≥ K_ОТС ∙ K_НБ ∙ I_{КЗ,ВНЕШ*}, (1.45)

где K_ОТС – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности устройства защиты, ошибки расчета и необходимый запас, может быть принят K_ОТС = 1,1;

K_НБ – коэффициент небаланса, равный от 0,6 до 0,7 при однотипных ТТ, или равный 1 при разных ТТ;

I_{КЗ,ВНЕШ*} – максимальное значение тока, равное току внешнего металлического КЗ и приведенное к базисному току стороны этого внешнего КЗ.

В том случае, если I_ДИФ>>> окажется ниже или равна I_ДИФ>>, то ступень I_ДИФ>> можно не использовать, а значение параметра срабатывания I_ДИФ>>> принимается большее из полученных значений I_ДИФ>>> и I_ДИФ>>.

Для ДЗО НН достаточно применения одной отсечки, поэтому можно принять их равными: I_ДИФ>> = I_ДИФ>>>.

В устройствах защиты MICOM P63х ток срабатывания второй дифференциальной токовой отсечки обозначается «Iдиф>>>» и регулируется в диапазоне от 2,50 до 30,00 от I_БАЗ с шагом 0,01.