12. Температурный режим газопровода

При стационарном движении газа массовый расход в газопроводе составляет . (2.41)

Фактически движение газа в ГП всегда явл. Неизот-м. В процессе компримирования газ нагревается. Даже после его охлаждения на КС темп-ра поступ-го в ТП газа сост-т порядка 2040С, что существенно выше т-ры окр. ср. (T₀). Практ-ки т-ра газа становится близкой к т-ре окр. ср. лишь у ГПв малого д-ра (Dу<500 мм) на удалении 2040 км от КС, а для ГПв большего диаметра всегда выше T₀. Кроме того следует учесть, что транспортируемый по ТП газ явл-ся реальным газом, которому присущ эф-кт Джоуля-Томпсона, учит-й погл-е тепла при расширении газа.

При изм-и т-ры по дл. ГП движение газа описывается системой уравнений:

удельной энергии ,

неразрывности ,

состояния ,

теплового баланса .

Рассмотрим в первом приближении уравнение теплового баланса без учета эффекта Джоуля-Томпсона. Интегрируя уравнение теплового баланса

,

получим

, (2.42)

где ;

K_СР – средний на участке полный коэффициент теплопередачи от газа в окружающую среду Вт/К*м2;

G – массовый расход газа кг/м3;

c_P – средняя изобарная теплоемкость газаДж/кг*К.

Величина a_tL называется безразмерным критерием Шухова

(2.43)

Таким образом, температура газа в конце газопровода составит

. (2.44)

На удалении x от начала газопровода температура газа определяется по формуле

. (2.45)

Изменение температуры по длине газопровода имеет экспоненциальный характер (рис. 2.6).

Рассмотрим влияние изменения температуры газа на производительность газопровода.

Умножив обе части уравнения удельной энергии на ² и выразив , получим . (2.46)

Выразим плотность газа в левой части выражения (2.46) из уравнения состояния , произведение w из уравнения неразрывности , dx из уравнения теплового баланса .

С учетом этого уравнение удельной энергии принимает вид

(2.47)

или . (2.48)

Обозначив и интегрируя левую часть уравнения (2.48) от P_Н до P_К , а правую от T_Н до T_К , получим

. (2.49)

Произведя замену

, (2.50)

имеем

. (2.51)

Произведя интегрирование в указанных пределах, получим

. (2.52)

С учетом (2.42) —

или , (2.53)

где – поправочный коэффициент, учитывающий изменение температуры по длине газопровода (неизотермичность газового потока).

С учетом (2.53) зависимость для определения массового расхода газа примет вид

. (2.54)

Значение _Н всегда больше единицы, следовательно, массовый расход газа при изменении температуры по длине ГП (неизот-ком режиме течения) всегда меньше, чем при изот-м режиме (T₀=idem). Произведение T₀_Н называется среднеинтегральной температурой газа в газопроводе.

При значениях числа Шухова Шу4 течение газа в ТП можно считать практ-и изот-ким при T₀=idem. Такой темп-ный режим возможен при пер-ке газа с небольшими расх-ми по ГПм малого (менее 500 мм) д-ра на значи-е рас-ние.

Рис. 2.7. Влияние эффекта Джоуля-Томпсона на распределение температуры газа по длине газопровода

1 – без учета Di;

2 – с учетом Di

Влияние изменения температуры газа проявляется при значениях числа Шухова Шу<4, то есть в подавляющем большинстве случаев. Чем больше диаметр газопровода, тем меньше интенсивность теплообмена между газовым потоком и окружающей средой. Конечная температура газа определяется методом последовательных приближений, из-за чего теплогидравлический расчет газопровода становится итерационным процессом.

При перекачке газа наличие дроссельного эффекта приводит к более глубокому охлаждению газа, чем только при теплообмене с грунтом. В этом случае температура газа может даже опуститься ниже температуры T₀ (рис. 2.7).

Тогда с учетом коэффициента Джоуля-Томпсона закон изменения температуры по длине принимает вид

, (2.55)

где – среднее давление на участке газопровода;

Di – коэффициент Джоуля-Томпсона. Средняя температура газа T_СР на участке газопровода определяется по формуле

. (2.56)