Потери давления от распределительного шкафа до аитп.

диаметр труб 20

P_уч = R∙l+ RV²/2 + ,

P_уч = 130 ∙10 + (967.1∙0.378²)/2+12.5 = 1342.6 Па;

R = 967.1;

L= 10м;

G_уч = 501.96кг/м³ч;

R = 130;

 = 12.5;

V = 0.378м/с.

P_кл = 1/10(0.172/1.4)² = 1509.4.

Потери давления системы отопления

P_с.о = 1381.6+2308.75+478.73+71.49+51.76+26.9+132.6+22.5+1509.4 +1509.4 = 6893.12 Па.

4.5. Расчет и подбор основного оборудования аитп

В АИТП предусматривается размещение оборудования, арматуры, приборов контроля, управления и автоматизации, по средствам которых осуществляется:

1. Контроль параметров теплоносителя;

2. Регулирование расхода теплоносителя и распределение его по системам потребления теплоты;

3. Отключение системы потребления теплоты;

4. Учет тепловых потоков и расходов теплоносителя.

Комплект оборудования для автоматизации и учета тепла в АИТП системы отопления включает:

1. Фильтр и грязевик;

2. Обратный клапан;

3. Теплосчетчик;

4. Регулятор перепада давления;

5. Датчик температуры наружного воздуха;

6. Датчик температуры воды;

7. Насос смесительный.

Рассчитаем участок АИТП:

Фильтр грубой очистки:

Найдем расход системы отопления:

G_со = 0.86∙Q_co∙ (t_г-t_о),

G_со = 840.42 кг/ч.

Найдем объемный расход системы отопления:

_,

где: – расход системы отопления кг/ч;

– средняя плотность теплоносителя, кг/м³.

_{V = 840.42/946.65 = 0.888 м}³_/ч.

_{Фильтр выбираем по диаметру:}

Принимаем фильтр ФММ 40, с условной пропускной способностью 30 м³/ч.

Тогда потери давления на фильтре будут равны:

_,

P_ф = (10⁵ ∙ 0.888²)/30² = 87.6 Па.

Фильтр тонкой очистки:

Принимаем фильтр сетчатый из нержавеющей стали с пробкой типа Danfoss Y666, с условной пропускной способностью 19,34 м³/ч.

Тогда потери давления на фильтре будут равны:

_,

P_ф = (10⁵ ∙ 0.888²)/19.34² = 210.8 Па.

Шаровой кран:

Принимаем шаровой кран , с условной пропускной способностью 30 м³/ч.

Тогда потери давления на фильтре будут равны:

P_к = (10⁵ ∙ 0.888²)/30² = 87.6 Па.

Манометр:

Принимаем к установке манометр ДМ 02 радиальный, с пределом температуры от +5 до +150 ⁰С, приделом измерения 1Мпа, классом точности 1.5. диаметром корпуса 100мм.

Термометр:

Принимаем к установке Термометр технический жидкостный ТТЖ-М прямой № 4, с пределом температуры от 0 до +150 ⁰С, L₁ = 166мм, L₂ = 66мм.

Расходомер:

Принимаем ультразвуковой расходомер ULTRAFLOW, с номинальным расходом 6 м³/ч, условной пропускной способностью 15 м³/ч.

Тогда потери давления на расходомере будут равны:

P_рм = (10⁵ ∙ 0.888²)/15² = 350.5 Па.

Линейная часть:

Рассчитаем потери давления в линейной части:

_,

где: – длина труб УУ, м;

– удельные потери давления (принимаем равными 320 Па/м).

Па.

Общие потери будут равны:

_{4090 Па.}

Рассчитаем избыточное давление:

_.

Где: – давление в тепловых сетях (равное 110 кПа).

P_изб = 11000- 4090 -6893 = 99017 Па.

Определим коэффициент смешения:

_,

где: – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления (равна 150 ⁰С);

– температура воды в подающем трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления (равна 95 ⁰С);

– температура воды в обратном трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления (равна 70 ⁰С);

_{u = (150 – 95)/(95 – 70) = 2.2}

Насос:

Подача насоса определяется величиной объемного расхода обратной воды, подмешиваемой насосом с 10% запасом:

_,

Gн = 1.1∙0.84∙2.2 = 2033 кг/ч.

С учетом того, что плотность теплоносителя при температуре воды в обратной магистрали составит 977,7 кг/м³, объемный расход теплоносителя, а, следовательно, и подача, составит:

_,

V = 2033/ 977.7 = 2.079 м³/ч.

Необходимый напор, развиваемый насосом, должен быть на 2-3 м больше потерь давления в системе отопления.

Выбираем регулируемый насос типа Wilo-top –sp 30/5.

P_н= 1.15∙0.006 = 6.9 кПа.

Клапан смешения:

Для выбора типоразмера регулирующего клапана, определим максимальную пропускную способность, если на нем будет дросселироваться избыток напора:

_,

P_н= 26000 – 6893 = 19107 Па.

Выбираем регулятор температуры «Электроника-8», с трехходовым регулирующим клапаном в исполнении КС-04, с условной пропускной способностью 10 м³/ч.

Регулятор перепада давления:

Определим объемный расход сетевой воды (_{p = 917}кг/м³) при температуре сетевой воды 150 ^ОС):

,

V_г = 840.42/917 = 0.916 м³/ч.

Потери на клапане смешения определим как:

,

P_см=10⁵ (0.916/10)² = 895 Па.

Тогда перепад давлений, который необходимо погасить на клапане, с учетом потерь давления в элементах АИТП до регулятора:

,

P_кл = 110000 – 4090 – 6893 – 895 = 99122 Па.

Для выбора типоразмера регулятора давления, определим его максимальную пропускную способность:

_{Кмах = 0.916/0.996 = 0.92.}

Тогда, условная пропускная способность регулятора давления:

_{Ку = 1.2 0.92 = 1.1м}³_/ч.

м³/ч Выбираем регулятор перепада давления типа IFV (Danfoss), с условной пропускной способностью 16 м³/ч (065-7232).