120. Как определяется сечение эффективного проводника обмотки статора гг, и для чего эффективный проводник разбивается затем на элементарные проводники? (стр. 180)

Эффективный проводник для уменьшения добавочных потерь из – за вытеснения тока надо разбить на элементарные изолированные проводники с высотой а_э не более 2,5 мм (при 50 Гц).

121. Какого соотношение между сплошными и полыми проводниками в гг с нво обмотки статора? (стр. 185)

В ГГ с НВО при увеличенной в 1.8. .2,0 раза линейной нагрузке и приемлемых размерах пазов стремятся получить примерно такой же КПД, как в ГГ с косвенным воздушным охлаждением. Для достижения этой цели плотность тока в обмотке статора выбирают равной (5.0...5.5) 10⁶ А/м² (в ГГ с НВО статора) и (5.5.. 6.0) 10⁶ А/м⁶ в ГТ с полным НВО. Суммарную ширину в элементарных проводников по ширине паза 6о выбирают так же, как в ГГ с косвенным охлаждением. Задаваясь коэффициентом заполнения стержня медью равным 0,73, определяют ориентировочную суммарную высоту изолированных проводников стержня.

122. Из каких соображений выбирают минимальный зазор между статором и ротором гг? (стр. 186)

Минимальный зазор между статором и ротором выбирают так, чтобы получилось заданное значение индуктивного сопротивления взаимоиндукции по продольной оси x_ad.

123. Когда предпочитают делать магнитопровод статора гг из горячекатаной, и когда из холоднокатаной стали и почему? (стр. 187-188)

Сегменты магнитопровода ГГ изготовляют из листовой электротехнической горячекатаной стати марок 1512, 1513 или из холоднокатаной стали марки 3413 обладающей большей магнитной проницаемостью и меньшими удельными потерями вдоль направления проката. Из за большей стоимости холоднокатаную сталь применяют в крупных ГГ (при мощности более 40. .50 MB А). При штамповке сегментов из листов холоднокатаной стали последние ориентируют таким образом, чтобы линии поля в зубцах совпадали с направлением проката. Для уменьшения потерь от вихревых токов толщину листов выбирают 0,5 мм. Чтобы исключить электрический контакт, листы с обеих сторон лакируют.

124. Провод каких двух профилей используется в обмотке возбуждения гг, от чего зависит выбор этой формы провода? (стр. 220)

Прямоугольного профиля и полосовую медь. Выбирают в зависимости от тепловых нагрузок. Для увеличения поверхности, омываемой воздухом, при сечениях более 300 мм²

Вместо прямоугольного профиля применяют полосовую медь.

125. Чем определяются размеры обмотки возбуждения гг? (стр. 220)

Размеры обмотки возбуждения определяются требуемой МДС при номинальной нагрузке и допустимым превышением ее температуры.

126. Какие существуют основные тринадцать параметров обмоток? (стр. 226-232 см. Названия и обозначения, сами формулы не нужны

Коэффициент стержневых обмоток с полной транспозицией элементарных проводников (krа)

Коэффициент катушечных обмоток (kr)

Активное сопротивление стержней (r*pd)

Активное сопротивление короткозамыкающих колец (r*лd)

Активное сопротивление демпферной обмотки (r*kd)

Индуктивное сопротивление обмотки якоря по продольной оси при разомкнутых обмотках ротора или в синхронном установившемся режиме (хd )

Индуктивное сопротивление обмотки якоря по поперечной оси при разомкнутых обмотках ротора или в синхронном установившемся режиме (хq)

Индуктивное сопротивление и постоянная времени демпферной обмотки по поперечной оси при разомкнутых других обмотках (хkd)

Индуктивное сопротивление и постоянная времени демпферной обмотки по поперечной оси при разомкнутых других обмотках (хkq)

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки якоря по продольной оси, определяющее начально значение тока якоря при переходном процессе (хd”)

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки якоря по поперечной оси (хq”)

Постоянная времени затухания апериодической составляющей тока якоря (Та)

Индуктивное сопротивление для токов обратной последовательности (х2)

127. Из каких двух составляющих состоят потери хх ГГ? (стр. 234)

Магнитные потери в сердечнике статора (основные) (Вт); добавочные потери на поверхности полюсных наконечников при хх (Вт).

128. Из каких двух составляющих состоят потери кз ГГ? (стр. 234-235)

Основные электрические (омические) потери (Вт) в обмотке статора при номинальном токе; сумма добавочных потерь.

129. Из каких четырех составляющих состоят добавочные потери кз ГГ? (стр. 235)

Добавочные потери в обмотке статора; добавочные потери в зубцах статора от третей гармонической составляющей поля; добавочные потери на поверхности полюсных наконечников от зубчатости статора; добавочные потери на поверхности полюсного наконечника от высших гармонических составляющих н.с. статора.

130. Из каких трех составляющих состоят механические потери? (стр. 236-238)

Вентиляционные потери на циркуляцию газа в системе охлаждения; потери на трение в подшипниках вертикальных ГГ; потери на трение в подшипниках скольжения горизонтальных машин.

131. Из каких трех или четырех составляющих состоят полные потери ГГ при номинальной нагрузке? (стр. 238, стр. 235-236)

Потери в стали при хх; полные потери при кз и номинальном токе статора; суммарные механические потери (вертикального, горизонтального) ГГ.

132. Как (по какому закону) меняются каждая из четырех составляющих полных потерь ГГ при частичной (не полной) нагрузке? (стр. 238)

При частичных нагрузках потери (P_мо + P_т) остаются такими же, как и в номинальном режиме при I_*=1. Потери кз изменяются пропорционально квадраты тока якоря P_к= P_кн I_*².