1.4 Охрана окружающей среды и мероприятия по уменьшению и исключению вредных последствий строительства на окружающую среду

Красноярская ГЭС оказывает на окружающую среду большое влияние:

1. Засорение верхнего бьефа плотины древесиной. Затопление территорий.

2.Ухудшение качества воды из-за турбинного масла. Появление застойных вод.

3. Разрушение, осыпание берегов. Затопление и подтопление земель.

Нанесение вреда рыбе, планктону, уничтожение нерестилищ.

4. Загрязнение водоемов при эксплуатации судов. Загрязнение сточными и шлюзовыми водами.

5. Нарушение естественного температурного режима воды в нижнем бьефе ГЭС. Нарушение образования слоя льда.

6. Нарушение безопасности окружающей среды, при возбуждении сейсмичности.

7. Засорение водохранилищ.

8. Увеличение воды.

Для снижения вредного влияния строительства гидроузла на окружающую среду, предусмотрены следующие мероприятия:

1. В зоне верхнего бьефа плотин: очистка от плавающей древесины; реконструкция сороудерживающих решеток.

2. Защита берегов от разрушения: механическая; биологическая.

3. Управление качеством воды: строительство новых и реконструкция старых очистных сооружений; строительство коллекторов для отвода сточных вод, создание водоохранных местных полос; предотвращение попадания в водосток турбинного масла; очистка дренажных вод; очистка замасленных стоков; ликвидация застойных вод, и мелководий.

4. Борьба с затоплением и подтоплением земель: обвалование берегов; противофильтрационные экраны и завесы.

5. Формирование новых рыбоводных зон: форелевое хозяйство.

6. Управление отдыхом населения: создание пляжей; организация спортивной охоты и рыболовства; создание яхт-клубов; строительство домов отдыха и пансионатов; организация экскурсий на ГЭС.

7. Предотвращение загрязнения водоемов при эксплуатации судов: создание системы приема и очистки судовых сточных вод; создание системы шлюзовых вод.

8. Обеспечение безопасности окружающей среды при возбужденной сейсмичности: ограничение скорости изменения уровневого режима при наполнении сработки водохранилища.

2 Организациооный-строительный раздел

2.1 Описания района строительства: наличие производственных предприятий, местных строительных материалов, автодорог, железных дорог, линий электропередачи, жилых поселков и городов, источников водоснабжения;

Наличие производственных предприятий, местных строй материалов, дорог, линий электропередачи Существующие в крае предприятия не могли обеспечить строительство Красноярской ГЭС сборным железобетоном, пиломатериалами, а также ремонтом строительных механизмов и автотранспорта, поэтому проектом предусматривалось создание всего необходимого комплекса производственных предприятий на месте строительства гидроузла. В районе строительства имеются месторождения песка и гравия, пригодных в качестве заполнителей для приготовления бетона.

Карьеры расположены в 1км. Цемент для гидротехнического бетона, изготовленный по специальным технологическим условиям поставлялся из Красноярска цементным заводом. Исходя из необходимости завоза на строительство 6,8 млн.т. грузов и заполнителей с Шумихинского карьера в объёме 2,1 млн.м3, были запроектированы и построены подъездные пути- железнодорожный (37км) и автодорожный (34км), связывающий створ гидроузла с внешней сетью дорог и г. Красноярском.

Источником электроснабжения была правобережная подстанция Красноярскэнерго в городе Красноярске, связанная ЛЭП 35 и 110 кВ (162км) с подстанцией на основной строительной площадке (ГПП-1). Водоснабжение осуществлялась из р. Енисей.

2. Конструктивный раздел.

2.1 Описание конструкции плотины.

Глухая правобережная плотина. Глухая правобережная плотина состоит из двух участков: руслового длиной 90 м и берегового длиной 150 м. Высота плотины на русловом участке изменяется от 115 ДО 110 м Поскольку этот участок плотины располагается в области распространения пологонаклонных трещин, основание под плотиной укрепляется сплошной поверхностной цементацией на глубину до 30 м. Кроме того, для повышения устойчивости плотины на напорной грани устроен с отметки 150,0 скос в сторону верхнего бьефа с уклоном 1:0,25 и предусмотрено понижение подошвы секций в низовой части профиля с созданием упора в нижерасположенный скальный массив.

Последний также укреплен цементацией. В основании русловою участка плотины по осям температурных швов устроены разгрузочные полости, которые образуют единую систему с полостями в основании станционной плотины. 3 двух секциях (№ 53 и 54), примыкающих к станционной плотине, в уширенной части гребня устроены помещения, в которыхрасполагаются маслохозяйство гидроподъемников, вулканизационная и краскоприготовительная мастерские, трансформаторный пункт и комнаты для персонала, работающего на плотине. Береговой участок плотины имеет высоту, изменяющуюся от 101 до 27 м.

Для повышения устойчивости секций, расположенных на косогоре, в нижней части температурных швов этих секций устроены вертикальные штрабы, которые затем были зацементированы. В одной из секций этого участка (№ 64) расположен водозабор для водоснабжения г.Дивногорска, оборудованный на отм.222,0 приемными трубами, решетками и затворами.

2.3 Конструирование перемычек

Определение высоты перемычек:

Расчет перемычек первой очереди. При строительстве гидроузла с русловой компоновкой для пропуска расходов , Котлован бетонных сооружений ограждают от реки невысокими премычками, расположенными в русле реки. В начале периода строительства, река протекает по естественному руслу в бытовых условиях без всякого стеснения до тех пор, пока в русле не будут построены бетонные сооружения. Перепад , возникает перед сжатым сечением Z=1/ φ²*Ucж²/2g-Uбр²/2g;м (1)

Где φ- коэффициент, равный 0,85-0,95

Uсж², Uбр²- скорость течения в бытовом и сжатом русле Uсж= Qстр/Wcж=М² (2)

При Z0=0,64

При Z0,5=0,69

При Z1=0,94

Z- По графику получается 0,59

Принимаем Z=0,59

Определяем высоту низовой перемычки:

Гр.н.п=при Qстр+а;м (3)

Гр.н.п=148+1=149м Определяем отметку гребня верховой перемычки:

Гр.в.п=при Qстр+Z+a (4)

Гр.в.п=149+0,59+1=149,59

Определяем высоту верховой перемычки:

Нвп=гр.вп-осн.п

Нвп=149,59-136=13,59

Выбираем тип перемычек

Тип перемычек выбираем на основе технико-экономического сравнения вариантов. При этом предпочтение отдаем варианту с максимальным использованием местных материалов при минимальном использовании затрат труда. Возводим перемычки из скального грунта.

Расчет перемычек второй очереди.

Так как в этом случае русловая компоновка гидроузла- бетонные сооружения располагают в русле реки. Строительные расходы пропускаются без отвода реки в сторону, одним из 2-х способов Пропуск строительных расходов через гребенку:

Метод заключается в том, что отверстия в плотине под прикрытием затвора оставлены недостроенными, расходы пропускаются через пролеты гребенки, а под защитой перемычек возводится водосливная часть плотины, в то время как воду пропускают через остальные незакрытые отверстия.

Подпор воды: Н=Q²/m²*b_c*2g²*G_n (5)

Где m-0,35 коэффициент расхода водослива с широким порогом. g-9,81 G_n-коэффициент подтопления принимается 1 b_c- cумма длин пролетов плотины между бычками. H=14800²/0.35²*1296*19.62*1=³70320.75 = Определяем отметку гребня верховой перемычки :

Гр.в.п=порог+Н+а (6) Где : а-запас над уровнем воды в верхнем бьефе, принимается равным 0.5-1м

Н-подпор воды

Гр.в.п=136+41,27+1=178,27

Определяем высоту верховой перемычки: Нв= гр.в.п- дна реки

Нв=178,27-136=42,27 Определяем отметку гребня низовой перемычки:

Гр.н.п= Qcтр+а Гр.н.п=148+1=149м (7)

Определяем высоту низовой перемычки:

Нн=149-136=12 Пропуск строительных расходов через донные отверстия:

Метод заключается в том что при возведении бетонной водосливной плотины, в теле плотины оставлены отверстия через которые пропускают строительные расходы Q=Qстр²/(µ²*w²2g) (8)

Где:µ-коэффициентрасхода. w-площадь отверстий, через которые пропускаются расходы

Определяем площадь отверстий через которые пропускаются расходы

W=(пd²/4)*n (9)

Где: d-диаметр отверстия n-количество отверстий

W=(3,14*144/4)*21=2373,84

Определяем напор над центром выходного отверстия

Н=Qстр/м²*w²*2g (10)

H=14800²/0,577*5635116.34*9.81=219040000/31896843.50=6,86

Определяем отметку гребня верховой перемычки:

Гр.в.п=пор.до+Н+а+1/2d (11)

Где: Н-подпор воды а- запас над уровнем воды в верхнем бьефе, принимается равным 0.5-1м

Гр.в.п=136+1+6,68+1=144

определяем высоту верхней перемычки:

Нв= гр.в.п –дна реки (12)

Нв=144-136=8

Определяем отметку гребня низовой перемычки: Гр.н.п= Qстр+а (13)

Гр.н.п=148+1=149

Определяем высоту низовой перемычки:

Нн=гр.в.п-дна реки (14)

Нн=149-136=13

Сравнив расчеты через гребенку и донные отверстия, мы выбираем более экономичный вариант, это пропуск строительных расходов через гребенку, т.к. перемычки ниже