9.4.2. Расчет падения кулачка.

Падение затылка или кулачка К определяет задние углы на фрезе. В произвольно взятой точке J (рис.9.II) соответствующей величине стачивания θ и высоте профиля h.

Рис.9.11. Схема для определения положения касательной к линии затылования фасонных затылованных фрез.

.

Уравнение кривой затылования в полярной системе координат можно найти следующим образом

r = R₀ – h – K_x

Основным свойством архимедовой спирали является пропорциональность изменения радиуса изменению полярного угла. Поэтому можно составить пропорцию

K_x соответствует θ,

K соответствует ,

откуда ,

.

Подставляя выражение K_x, получим уравнение

.

Произвольная .

Тогда .

Задний угол α₀ обычно задается в точке А фрезы, соответ­ствующей наибольшему диаметру D₀.

.

Откуда .

Угол α₀ = 8 ... 14 (17˚), а обычно α₀ = 10 ... 12˚.

Величина K округляется до ближайшего значения из набора кулачков, прилагаемых к станку. Например, K = 1,5; 2; 2,5; 3;...,13.

9.4.3. Задний угол в рабочем состоянии.

Методика установления связи между рабочими и статическими параметрами была подробно изложена в разделе сверления. Согласно методике составляется эскиз рабочей части фрезы в работе (рис.9.12).

Рис.9.12. Схема для определения задних углов фасонных затылованных фрез в рабочем состоянии.

Для произвольно взятой точки J задается положение плоскости резания вектором скорости резания и касательной к режущей кромке, определяемой углом φ.

Переходя к проекции на плоскость, перпендикулярную режущей кромке в точке J, мы получим след плоскости резания, определяемый векто­ром .

При составлении эскиза было принято γ = 0. В этом случае вектор перпендикулярен режущей кромке, т.е. λ_p = 0. Поэтому α_рN = α_p .

Плоскость .касательная к задней поверхности, определяется той же касательной к режущей кромке и вектором , касательным к линии затылования в точке J. Проектируя вектор на нормальную плоскость, будем иметь

= + ,

= + ,

+ =

Составляющая определит след задней плоскости.

По полученным построениям производится вывод зависимости

tgα_pi = = = tgα_i sinφ_i,

tgα_i = , ( см.п.9.3.1).

Подставляя, получим окончательную формулу

tgα_pi = sinφ_i,

Анализируя формулу, можно сделать следующие выводы:

1.Угол α_pi изменяется по периметру режущей кромки. С увеличением радиуса r_i точки режущей кромки фрезы и уменьшением угла наклона профиля φ_i угол уменьшается.

2. Для нормальной работы фрезы необходимо, чтобы во всех точках

главной режущей кромки α_pi ≥ 2˚ .

З.Это обычно обеспечивается, если на всех участках профиля

φ_i≥ 10…15˚.

Лекция 14

План лекции

9.4.4. Мероприятия по улучшению условий работы режущих кромок на крутых участках профиля

9.4.5. Профилирование

10. ОБРАБОТКА РЕЗЬБЫ.

10.1. Резьбообразующий инструмент.

10.2. Метчики.

10.2.1. Назначение и тип.

10.2.2. Элементы конструкции и принцип работы метчика для цилиндрических резьб.

10.2.3. Число, форма, и направление стружечных канавок.