7.3.4. Плоская заточка.

Плоская заточка сверл имеет две разновидности: одинарная и двойная. Одинарная заточка выполняется по одной плоскости Р (рис.7.6) и применяется для мелких сверл, имеющих большие значения задних углов. Двойная заточка выполняется по двум плоскостям Р и Q и применяется для более крупных сверл, а также твердосплавных, при которых требуются различные шлифовальные круги для заточки твердосплавной пластинки и материала корпуса.

В сечении Б-Б, перпендикулярном поперечной кромке, режущий клин имеет прямолинейные стороны. По своим показателям плоская заточка занимает среднее положение между конической и винтовой.

Рис.7.6. Плоская заточка сверла.

Заточка по другим поверхностям используется редко.

Лекция 11

План лекции

7.4. Передние и задние углы в рабочем состоянии

7.5. Главный угол в плане сверла и его связь с элементами резания и срезаемого слоя

7.6. Угол наклона винтовых стружечных канавок

7.7. Условия работы поперечных режущих кромок

7.8. Условия работы вспомогательных режущих кромок

7.9. Порядок назначения режимов резания при сверлении

7.10. Сверла для глубоких отверстий

7.10.1. Особенности глубокого сверления и основные типы сверл

7.10.2. Конструкция и принцип работы сверл одностороннего резания с внутренним отводом стружки

7.10.3. Особенности конструкции свёрл одностороннего резания с наружным отводом стружки и их сравнительная характеристика.

7.10.4. Геометрические параметры свёрл одностороннего резания.

7.4. Передние и задние углы в рабочем состоянии.

Для установления связи рабочих и статических параметров, определяющих положение передней и задней поверхности, воспользуемся векторным методом.

Согласно определению передний угол в рабочем состоянии есть угол между плоскостью, касательной к передней поверхности, и

нормалью к поверхности резания, в выбранной точке режущей кромки.

Задний угол в рабочем состоянии есть угол между плоскостями касательными к задней поверхности резания.

Методика определения этих углов состоит в следующем (рис.7.7)

1. Составляется эскиз рабочей части инструмента в работе.

2. На режущей кромке выбирается произвольно взятая точка J.

Составляется проекция на плоскость, нормальную к режущей кромке в выбранной точке. Согласно определению, и в этой плоскости будут видны в натуральную величину.

3. Плоскость резания, переднюю плоскость и заднюю плоскость в точке J будем задавать касательной к режущей кромке и вектором, касательным к соответствующей поверхности. Например, плоскость резания определится касательной к режущей кромке и вектором скорости резания . Каждая из прямых или векторов задается соответствующими параметрами на проекции, на которой они видны в натуральную величину.

4. Перенося векторы на нормальную плоскость N - N, строят положения соответствующих плоскостей.

Рис.7.7. Схема определения передних и задних углов в рабочем состоянии.

На схеме (рис.7.7) операции переноса и построения проведены для вектора скорости резания . Составляющая скорости резания в плоскости N - N определит положение следа плоскости резания и нормали к поверхности резания. Для упрощения задачи скоростью движения подачи в виду ее малости пренебрегаем.

На проекции 1 ,

На проекции II .

На проекции III

Аналогично находится составляющая вектора , касательного к винтовой передней поверхности, и составляющая вектора , касательного к задней поверхности.

и определяет следы плоскостей, касательных к передней и задней поверхностям.

5. По полученным построениям выводятся зависимости

,

,

.

Приближенно значение можно определить по формуле

, где - угол наклона винтовой линии на радиусе r.

Для определения рассмотрим развертки винтовых линий на радиусах r и (рис.7.8) .

Рис.7.8. Схема для определения угла наклона винтовой линии на радиусе r.

Поскольку винтовые линии на различных радиусах принадлежат одной и той же поверхности, шаг .

,

Где - угол наклона винтовой стружечной канавки сверла на наибольшем диаметре D.

Характер изменения по длине главной режущей кромки приведен на графике (рис.7.9), из которого видно, что значения , а следовательно и условия резания, изменяются весьма ощутимо ( = 28 … - 22 ). Это обстоятельство является недостатком винтового сверла.

Рис.7.9. Изменение и по длине главной режущей кромки без подточки и с подточкой (С < C).

Так как всегда , то отрицательные значения до -22 являются следствием изменения положения плоскости резания, определяемой углом

При используемых значениях С для различных точек главной режущей кромки .

Угол заборного конуса

Поэтому изменения угла будет от 3,5^о в точке А до 35,5^о в точке В.

При С = 0, и, следовательно,

В этом случае изменение будет значительно меньше и он всегда будет больше нуля.

Таким образом, основным конструктивным параметром сверла, влияющим на неблагоприятное распределение задних углов, является смещение С главной режущей кромки. Так как смещение С определяется диаметром сердцевины , то с целью улучшения условий работы в зоне перемычки сверла делают местную подточку , в результате которой на подточенном участке режущей кромки значения будут больше. На графике показано штрих-пунктирными линиями.

Изменение задних углов имеет противоположный характер (см.рис.7.9). Основным параметром, влияющим на характер изменения, является смещение С. С уменьшением С (на подточенном участке) будет уменьшаться и даже может принимать при неправильной подточке отрицательные значения.