4. 2 Обоснование принятых конструктивных решений.

Исходя из информации, которую удалось собрать, можно сделать ряд выводов относительно дальнейшей работы над проектом «Культурно-досуговый центр». Самое главное будет касаться климатического характера района. А именно, следует обратить внимание на то, что в Ухте достаточно жаркое лето и холодная, влажная зима, а значит необходимо проектировать здания по всем нормам и стандартам, принятым для нашего региона.

1)Исходя из формы рельефа(сложный), выбраны забивные сваи:

Преимущества свайного забивного фундамента перед другими типами несущих конструкций для зданий и сооружений:

- экономит немалые средства, позволяя полностью отказаться от земляных работ;

- при помощи забивных свай возможно возведение домов на склонах, на торфяных и обводненных грунтах, в лесных массивах;

- если важно сохранить первозданный ландшафт, недопустимо вырубать деревья применять громоздкие механизмы для возведения фундамента, то единственно возможное решение — забивные свайные фундаменты;

- к уже построенным на свайных фундаментах домам легко пристроить дополнительные строения;

- возможен ремонт различных типов фундаментов;

2) Стены здания запроектированы из железобетона - укрупненных элементов. От системы членения во многом зависят: технологичность строительства, стоимость изготовления элементов на заводе и монтажа на строительной площадке, эксплуатационные свойства соединений и надежность всего здания.

3)Плиты перекрытия пустотные, эти элементы конструкции заводских, стандартных размеров, так что не будет сложностей в их заказе и доставке. Так же, за счет пустот, плиты обладают высокой звукоизоляцией, а возводить их становится легче.

4)Ригели каркасов имеют Т-образную форму поперечного сечения полками понизу для опирания на них плит перекрытий. Такая форма ригеля позволяет уменьшить на толщину плиты перекрытия размер выступающей в интерьер части ригеля и тем самым снизить высоту этажей здани

4.4 Теплотехнический расчёт.

Расчёт выполняю согласно:

• СНиП II-3-79* Строительная теплотехника,

• СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий,

• СНиП 23-01-99* Строительная климатология

Расчёт выполен для города Ухты.

Здание общественное.

Потребуется расчётная температура холодного периода -36º С, средняя температура отопительного периода t_от.пер -6,4º С, отопительный период z_{от.пер =} 261суток.

Температура, комфортная для общественных зданий составляет t_в =18º С

Градусы суток отопительного периода – это произведение разности внутренней температуры и температуры отопительного периода на величину суток отопительного периода.

ГСОП = (t_в - t_от.пер.) z_от.пер.

ГСОП=(18 – (-6,4))∙261= 6368 Вт/(м • С)

III. Определение приведенного сопротивления теплопередач ограждающих конструкций

Rreg =a*Dd+b

a=0,00035

b=1,4

Rreg = 0,00035*6368 +1,4 = 3,63=3.6 м2* 0C/Вт

Сопротивление теплопередаче Ro, м2С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

,

где в — определяем согласно таблице 4*, в - 8,7 Вт/(м • С)

Rк — термическое сопротивление ограждающей многослойной конструкции, м2С/Вт,

н — коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м • С), принимаемый по табл. 6*. н – 23. Вт/(м • С)

Для данной стены

Rк = R1 + R2. + R3 +R4

Сопротивление конструкции состоит из количества сопротивлений отдельных слоёв.

где R1, R2, ..., Rn — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 • С/Вт, определяемые по формуле

Rв.п. — термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по прил. 4 с учетом примеч. 2 к п. 2.4*.

 — толщина слоя, м;

 — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м • С), принимаемый по прил. 3*.

Согласно таблице Приложение 1 Зона влажности территории – 2. Соответствует нормальной влажности.

При влажности 55-60 - нормально-влажностный режим при t до 24С помещения.

Согласно Приложению 2 расчёт выполняем для ограждающих конструкций по условиям эксплуатации, влажный – Б.

Согласно Приложению 3 теплотехнические показатели строительных материалов соответствуют:

Расчётный коэффициент теплопроводности при условиях эксплуатации «Б» для:

Снаружи

Цементно-песчаный раствор

 - 0,93Вт/(м • С),

 - 0,01 (м)

R₁ – сопротивление теплопередаче цементно-песчаного раствора.

R₁ = 0,01/0,93= 0.011 (м² • С/Вт)

железобетонная стена с навесной фасадной системой из аллюминмя с воздушным зазором

 - 2,04Вт/(м • С),

 - 0,200 (м)

R₁ – сопротивление теплопередаче железобетона.

R₁ = 0,200/2, 04= 0,098(м² • С/Вт)

Цементно-песчаный раствор

 - 0,93Вт/(м • С),

 - 0,01 (м)

R₁ – сопротивление теплопередаче цементно-песчаного раствора.

R₁ = 0,01/0,93= 0.011(м² • С/Вт)

Утеплитель – пенополистирол

 - 0,041 Вт/(м • С),

 - х(м)

R₁ – сопротивление теплопередаче пенополистирола.

R₁ = х/0.041(м² • С/Вт)

 - необходимо рассчитать

R_к = 0.011+0,098+0.011+ х/0.041

Теперь, зная величину R_к, можно определить сопротивление теплопередаче R_o ограждающей конструкции:

Необходимо 0, 148 м утеплителя

Согласно выполненному расчёту толщина

Принимаем толщину стены 368мм

Список использованной литературы:

1. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Том 3. Жилые здания. Под редакцией К. К. Шевцова. Москва, 1983 г.

2. Основы планировки и благоустройства населенных мест и промышленных территорий. Л.Е. Бирюков. Москва, 1978 г

5. Архитектура. Т.Г. Маклакова, С.М. Наносова, В.Г. Шарапенко, А.Е. Балакина. Москва, 2004 г.

6. Архитектурное проектирование. М.И. Тосунова. Москва 1978 г.

7. СНиП 1.02.07-87 «Инженерные изыскания для строительства», М.,1988г.

8. СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкции от коррозии», М., 1981г.

9. СНиП 4.02.-91 Сборник I. «Земляные работы», М., 1991г.

10. "Строительное проектирование" Эрнст Нойферд

4 .3 Таблица 1-Тип пола

отметка +3.300 и + 3.600

о тм + 6.600