4. Бытовые тепловыделения.

Согласно п.3.1. [2] тепловой поток, регулярно поступающий от электрических приборов, освещения, технологического оборудования, коммуникаций, материалов, людей и других источников, и тепловой поток, поступающий в комнаты и кухни жилых домов, следует принимать не менее чем 10 Вт на 1 м² пола, поэтому:

,Вт (9)

Теплопотери помещения 101 (Жилое угловое помещениеt_в=22⁰С) из уравнения теплового баланса 1:

Согласно уравнению 2 основные теплопотери определяются:

Наружная стена (Ю): А=10,08м² ; К=0,27;∆t=57, n=1; β=1,1.

Наружная стена (В): А=20,15м² ; К=0,27;∆t=57, n=1; β=1,1.

Окно (Ю): А=1,92 м² ; К=1,27;∆t=57, n=1; β=1,1.

Пол : А=21,8 м² ; К=0,5;∆t=57, n=0,6;

Расход теплотыQ_инф, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха:

p_i = (34,6 – 2,2)×(14,67– 11,74) + 0,5×1,2×2,1² (0,8 – (-0,6))=98,6364Па

(м² ×ч /кг)

G_i = (кг/м² ×ч)

Q_инф= 0,28×10,99488×1×(22 – (-37))*0,8=145,31 Вт

Расход теплоты Q_вен, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха:

Q_вен= 0,28×21,8 ×3×1,2×0,8×(22 – (-35))=877 Вт

Из полученных Q_инфи Q_венвыбираем большее значение, т.е. Q_вен>Q_инф .

Бытовые тепловыделения равны: Вт

Таким образом из уравнения 1 находим:

Теплопотери для жилых помещений сведены в таблицу 2 приложения

2. Система отопления

2.1. Характеристика систем отопления и нагревательных приборов:

Температура теплоносителя в системах отопления 105/70 ⁰С.

Для жилых помещений –однотрубная система отопления с верхней разводкой магистралей . Нагревательные приборы – биметаллические радиаторы.

Для лестничной клетки однотрубная система отопления с нижней разводкой магистралей и П-образными стояками. Нагревательные приборы – конвекторы «Универсал».

2.2. Тепловой расчет нагревательных приборов

Требуемый нормальный тепловой поток Q_нт, Вт (ккал/ч), для выбора типоразмера отопительного прибора по прил. Х [1] определяют по формуле:

(13)

Q_пр- необходимая теплопередача прибора в рассматриваемом помещение

Q_пр = Q_пом – 0,9Q_тр(14)_;

Q_тр– теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок, к которым непосредственно подсоединён прибор,

Q_тр =q_в ×l_в + q_г ×l_г (15);

q_в,q_г – теплопередача, 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м (ккал ч м), для неизолированных труб принимается по табл. II.22. [1]

l_в, l_г – длинна вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м.

_к – комплексный коэффициент приведения Q_ну(номинальный условный тепловой поток прибора, Вт ) к расчетным условиям при теплоносителе воде, определяется формуле:

(16)

t_ср – разность температуры насыщенного пара и температуры окружающего воздуха ⁰С:

(17)

t_вх и t_вых – температура воды, входящей в прибор и выходящей из него, ⁰С

(18)

(18’)

(19)

(19’)

(20)

G_ст – расход воды в приборе, кг/ч

₁=1,03, ₂ =1,02 – добавочные коэффициенты.

B – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности (табл. 9.1);

 - коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе =1;

p, n, c – экспериментальные числовые показатели.

α = 1 – коэффициент затекания прибора, в нашем случае установлен шаровый кран «Herz».

- потери 0,4 ⁰С температуры на каждые 10 м длины магистрального трубопровода.

- температура в подающей магистрали.

- температура в обратной магистрали

Для радиаторов необходимо вычислить число секций:

(21)

Q_ну – номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Вт (по прил. X);

β₄ – коэффициент учёта установки радиатора, при открытой установке β₄ = 1;

β₃ – коэффициент учёта числа секций в приборе для радиатора МС-140 при числе секций до 15 β₃ = 1.

Тепловой расчёт для первого стояка 1 системы отопления жилых помещений:

Вт

⁰С

кг/ч

кг/ч

Q_ном= 1532 Вт

Q_тр =94×0,5+ 75×2,5=235Вт

q_в=75 Вт/м, q_г = 94 Вт/м – берём согласно табл. II.22 [1].

Q_пр =1532 – 0,9×235= 1324 Вт

⁰С

⁰С

⁰С

получим тогда требуемый номинальный тепловой поток:

Вт – согласно этому значению подпираем колическтво секции радиатора

991/185=5 секции

Аналогично делается тепловой расчёт всех стояков, в т.ч. и лестничной клетки.

Все расчёты приведены в таблице3 приложения 1.