33. Привлечение теплофикационных агрегатов с промперегревом, для прохождения провала нагрузки, путем частичного обвода цвд

Для блоков с промежуточным перегревом пара расширение диапазона изменения электрической мощности (причем независимо от температуры наружного воздуха) можно получить за счет частичного или полного обвода ЦВД. Этот способ обеспечивает наиболее широкие диапазоны изменения нагрузки и является одним из самых экономичных, при условии работы турбины с полностью закрытой диафрагмой. Во избежание захолаживания органов регулирования и паровпуска турбины, при работе с частичным обводом ЦВД необходимо использовать скользящее давление. Кроме этого такой режим позволяет значительно уменьшить затраты на привод питательного насоса.

Так как все блоки, установленные в энергосистемах, выполнены по однобайпасной схеме , то для реализации этого способа необходима реконструкция пусковой схемы блока (рис. 7.10 ).

Рис.7.10.Схема обвода ЦВД, при разгружении энергоблока

В этом случае, необходима установка дополнительной БРОУ на "линии острого пара" – "холодныйпромперегрев". Часть пара помимо ЦВД подается на выхлоп ЦВД. В результате сокращение мощности происходит только за счет уменьшения подачи пара в ЦВД. Расчеты показали, что при полной загрузке теплофикационных отборов ЦВД свыше 40% от расхода пара в голову турбины приводит к разогреву выхлопа ЦВД до 400 ^°С и выше, так что температура металла последних ступеней ЦВД может выйти за пределы установленные заводом изготовителем. Для дальнейшего разгружения необходим полный обвод ЦВД. Обеспечение нормального температурного уровня ЦВД в этом случае достигается за счет пропуска небольшого количества пара через ЦВД противотоком. Использование такой схемы резко уменьшает мобильность турбоагрегата по сравнению с частичным обводом ЦВД. Обвод ЦВД по пару в пределах 40% обеспечивает допустимый уровень температурного состояния ЦВД, а также снижение электрической мощности на 40–50 МВт. В этом случае обеспечивается очень высокий уровень мобильности блока.

34. Повышение вакуума в конденсаторе, как способ получения дополнительной мощности и снятия ограничений.

35. Причины возникновения пиковых нагрузок. Способы их покрытия. Способы получения пиковой мощности на действующем оборудовании.. Форсировка оборудования. Применимость, основные ограничения. Преимущества, недостатки, экономичность. Критерии применения в условиях рынка

При нормальном режиме работы и правильном планировании, количество включенного и работающего оборудования выбирается таким образом, чтобы обеспечить покрытие ожидаемого максимума нагрузки и обеспечить прохождение провала нагрузки за счет использования регулировочного диапазона оборудования.

Однако в ряде случаев возникают ситуации, когда обеспечить покрытие максимальных уровней нагрузки затруднительно:

• при недостаточном регулировочном диапазоне оборудования;

• При аварийном останове одного или нескольких блоков в энергосистеме;

• недостаточный уровень резерва и т. д.

• отключение ЛЭП, соединяющих рассматриваемую данную энергосистему с другой подпитывающей энергосистемой

Способы получения пиковой мощности при прохождении суточных пиков нагрузки.

• Резерв мощности для прохождения пиков нагрузки можно получить следующими способами:

• -пуском высокоманевренных агрегатов (гидроагрегаты, пиковые ГТУ и т.д.);

• - увеличением нагрузки на работающем оборудовании (перегрузкой);

• - двумя способами одновременно.

• Использование первого способа-пуск высокоманевренных агрегатов, подразумевает наличие их (то есть эти агрегаты должны быть введены в эксплуатацию). Ввод в эксплуатацию новых агрегатов, обеспечивая наличие резерва, в то же время приводит к значительным капиталовложениям, включение этого оборудования только при пиковых нагрузках, снижает время использования установленной мощности, а следовательно снижает эффективность его эксплуатации.

Способы получения пиковой мощности на действующем оборудовании путем форсирования (перегрузки оборудования).

• Максимальный прирост мощности определяется в первую очередь возможностями по перегрузке основного и вспомогательного оборудования (а именно: пропускной способности турбины, запаса мощности у генератора, конденсирующей способности конденсатора, запасов производительности дутьевых вентиляторов и дымососов).

• При форсировке котла основное ограничение связано, как правило, с генерирующей способностью котла, которая зависит от многих факторов:

• допустимого тепловосприятия поверхностей его нагрева,

• состава и качества сжигаемого топлива,

• запаса производительности тягодутьевых машин (вентиляторы, дымососы).

предельного роста давления в котле и пропускной способности промперегрева

Способы получения пиковой мощности на действующем оборудовании путем форсирования (перегрузки оборудования).

• Как правило, все котлы имеют запас по производительности в 5-10% по сравнению с количеством пара, необходимым для обеспечения номинальной мощности турбины (правило проектирования, но в реальной жизни соблюдается не всегда. Наиболее верно это для блочного оборудования).

• Генераторы турбин обычно допускают достаточно длительное повышение их перегрузки по активной мощности на 10-15% от номинальной при одновременном снижении их реактивной нагрузки. Например, турбогенератор типа ТВВ-320-2УЗ, работающий с турбиной К-300-240, допускает повышение мощности на 10% при cos j= 0,9 и возможно повышение Nген до 360 МВт при повышении cos j до 0,95

Способы получения пиковой мощности на действующем оборудовании путем форсирования (перегрузки оборудования).

• Применение форсировки котла приводит к увеличению расхода пара в проточную часть турбины. Поэтому, необходимо, чтобы паровпуск турбины и проточная часть обеспечивали увеличение расхода (как правило на турбинах предусматривается увеличение расхода пара до Домах на 5%. По сравнению с номинальным расходом).

• Увеличение расхода пара приводит к перераспределению параметров по проточной части турбины и изменению величины срабатываемых теплоперепадов отсеков, в результате чего возрастают изгибающие напряжения в лопаточном аппарате. При этом максимальной перегрузке подвергаются регулирующая ступень, последние ступени ЦНД, а также предотборные ступени регулируемых отборов пара теплофикационных турбин. Кроме этого, происходит перераспределение осевых усилий в проточной части турбины и возникают дополнительные осевые усилия, которые необходимо учитывать при использовании перечисленных выше способов для получения пиковой мощности.

• Конденсаторы турбин обычно проектируются на максимальный пропуск пара, для среднегодовой температуры охлаждающей воды, поэтому основным ограничением здесь может стать повышение температуры охлаждающей воды в летний период, вследствие чего давление в конденсаторе может возрасти до максимально допустимой величины (как правило это Рк=0,012МПа)

• Способы получения пиковой мощности на действующем оборудовании путем форсирования (перегрузки оборудования).

• Максимальная дополнительная мощность, которую можно получить при форсировке котла за счет увеличения расхода пара в турбину можно определить по выражению:

• N =D ( h_о - h_к + h_пп ) _р _м _г, ( 12-1 )

• где D -увеличение расхода пара в голову турбины, кг/с;

• h_о , h_к , h_пп -энтальпия свежего пара, энтальпия пара на входе в конденсатор и повышение энтальпии пара в промежуточном пароперегревателе (кДж/кг);

• _м _г - соответственно механический КПД турбины и электрический КПД генератора.

• _р - коэффициент, учитывающий влияние изменения расходов пара в регенеративные подогреватели.

• Его можно определить из выражения:

• _р =