31. Режим обвода цвд на теплофикационных турбинах, как способ прохождения провала нагрузки. Преимущества, недостатки. Технологические схемы реализации.

Для блоков с промежуточным перегревом пара расширение диапазона изменения электрической мощности (причем независимо от температуры наружного воздуха) можно получить за счет частичного или полного обвода ЦВД. Этот способ обеспечивает наиболее широкие диапазоны изменения нагрузки и является одним из самых экономичных, при условии работы турбины с полностью закрытой диафрагмой. Во избежание захолаживания органов регулирования и паровпуска турбины, при работе с частичным обводом ЦВД необходимо использовать скользящее давление. Кроме этого такой режим позволяет значительно уменьшить затраты на привод питательного насоса.

Так как все блоки, установленные в энергосистемах, выполнены по однобайпасной схеме , то для реализации этого способа необходима реконструкция пусковой схемы блока (рис. 7.10 ).

Рис.7.10.Схема обвода ЦВД, при разгружении энергоблока

В этом случае, необходима установка дополнительной БРОУ на "линии острого пара" – "холодныйпромперегрев". Часть пара помимо ЦВД подается на выхлоп ЦВД. В результате сокращение мощности происходит только за счет уменьшения подачи пара в ЦВД. Расчеты показали, что при полной загрузке теплофикационных отборов ЦВД свыше 40% от расхода пара в голову турбины приводит к разогреву выхлопа ЦВД до 400 ^°С и выше, так что температура металла последних ступеней ЦВД может выйти за пределы установленные заводом изготовителем. Для дальнейшего разгружения необходим полный обвод ЦВД. Обеспечение нормального температурного уровня ЦВД в этом случае достигается за счет пропуска небольшого количества пара через ЦВД противотоком. Использование такой схемы резко уменьшает мобильность турбоагрегата по сравнению с частичным обводом ЦВД. Обвод ЦВД по пару в пределах 40% обеспечивает допустимый уровень температурного состояния ЦВД, а также снижение электрической мощности на 40–50 МВт. В этом случае обеспечивается очень высокий уровень мобильности блока.

32. Привлечение теплофикационных турбин к прохождению провалов нагрузки, путем передачи тепловой нагрузки на ПВК при сохранении отпуска тепла от станции. Преимущества и недостатки, основные ограничения. Экономичность. Критерии применения в условиях рынка

Самый простой путь уменьшения электрической мощности теплофикационной турбины при ее работе с полностью закрытой диафрагмой и минимальным вентиляционным пропуском пара в конденсатор связан с принудительным уменьшением ее тепловой нагрузки до того значения, которое соответствует требуемому уровню разгрузки турбины. В этом случае недоотпущенное турбиной тепло должно быть восполнено замещающим источником тепловой энергии ( в данном случае пиковыми водогрейными котлами).

Подавляющую часть времени, когда ПТУ работает с большими нагрузками отопительных отборов, ПВК тогда работают с частичными тепловыми нагрузками или погашены полностью. В этом случае ПВК могут быть использованы в ночные часы для восполнения той части тепловой нагрузки, которая недовыдана сетевыми подогревателями. Однако в небольшие периоды года, когда температура наружного воздуха низка, а ПВК работают круглосуточно с тепловыми нагрузками, близкими к максимальным, возможности компенсации недовыработки тепловой мощности основными сетевыми подогревателями за счет ПВК становятся ограниченными и в этот период маневренность ТЭЦ существенно уменьшается.

На рис. 7.6 приведены принципиальные графики возможности разгружения турбоагрегата в зависимости от температуры наружнего воздуха и графика тепловой нагрузки. Весь участок годового графика тепловой нагрузки по продолжительности можно разбить на несколько участков. В зоне ( 0 - 1 ) при отрицательных температурах наружного воздуха ниже температуры начала включения ПВК, их можно догрузить по тепловой нагрузке на величину Q^х_пвк, которая в этом случае изменяется в диапазоне от Q_ПВК^max до нуля. И тогда:

( 7.15 )

где:Q_ПВК^max_, Q^х_пвк – максимальная тепловая нагрузка ПВК и тепловая нагрузка ПВК при произвольной температуре наружного воздуха t^х_пв соответственно.

Величину тепловых отборов турбины в этом случае можно снизить на ∆Q_пвк , т.е. до

Q_отб^х = - ∆Q_ПВК^х ( 7.16 )

_где:

Q_отб^max – максимальный отбор тепла от отборов турбины.

В этом случае, за счет снижения тепловой нагрузки отборов можно уменьшить расход пара на турбину и снизить электрическую мощность турбины в соответствии с диаграммойрежимов. При этом температура сетевой воды t_псв^х за СП-2 будет равна:

_, ( 7.17 )

В зоне 1-2 при нормальной нагрузке ПВК отключены. При разгружении турбины, часть нагрузки отборов передается на ПВК, а отборы пара на сетевые подогреватели уменьшаются и в конце зоны давление в отборах достигает минимально-допустимых значений.

Здесь появляется другой фактор, ограничивающий глубину разгрузки отборов при данном способе, - механическая прочность ступеней предотборного и промежуточного отсеков турбины. Этим определяется предельная глубина разгрузки. Дальнейшее разгружение в таких условиях возможно только при открытии поворотной диафрагмы с переводом турбины на работу со значительными конденсационными пропусками пара в конденсатор и с передачей еще большей части тепловой нагрузки на ПВК. Переход к таким режимам связан с резким увеличением удельных расходов теплоты на выработку электроэнергии.