4.Расчет сопротивления воздухопроницанию.

Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций зданий и сооружений R_в, за исключением заполнений световых проемов, должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R_в.тр, м²чПа/кг, определяемого по формуле

(8.1)

где  р — расчетная разность давления воздуха на наружной и внутреннейповерхностях ограждающих конструкций, Па, определяемая по формуле (8.2);

G_нopм  — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м²ч), принимаемая по таблице 8.1.

Расчетную разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции p, Па, следует определять по формуле

где  Н — высота здания от поверхности земли до верха карниза, м;

_н, _в  — удельный вес, соответственно, наружного и внутреннего воздуха, Н/м³, определяемый по формуле

здесь  t  — температура воздуха, °С: внутреннего — согласно таблице 4.1, наружного — равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 4.3;

v_cp — максимальная из средних скоростей ветра по румбам в январе, м/с, принимаемая по таблице 4.5.

=14,13 Н/м² ;

Н/м²;

м/с;

H=38 м;

Расчетную разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции p

Па;

Cопротивления воздухопроницанию R_в.тр

(м²ч Па)/кг

Вывод: так как в таблице значения для материалов не указаны в настоящем приложении, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально. Следовательно мы не можем сравнить расчетное сопротивлением воздухопроницания ограждающей конструкции.

5.Заключение.

Вывод 1.1: Расчетная температура наружного воздуха составляет . Сопротивление теплопередаче слоя плиты минераловатной равно R₂=1,98 (м² ∙ ºС)/Вт. тепловая инерция наружной стены из штучных материалов равна D=7,76. Толщина теплоизоляционного слоя равна , общая толщина стены .

Данная стена удовлетворяет требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению теплопередаче, так как .

Вывод1.2: данная конструкция перекрытия не удовлетворяет требования по теплопроводности, так как нормативное сопротивление конструкции R_т^норм =3(м²· ⁰С)/Вт, больше чем расчетное сопротивление R=2,31(м²· ⁰С)/Вт.

Вывод 2: Глубина промерзания, в первом случае :составляет 405 мм, во втором случае: 375 мм. Экономически целесообразнее делать теплоизоляцию по второму варианту, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от теплоизоляция, ближе к внутренней стороне здания. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.

Вывод 3.1: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как R_пв=25 >R_nн.тр=16,1(м² ∙ ч ∙ Па) /мг

Вывод 3.2: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как R_пв=16,3>R_nн.тр=4,4(м² ∙ ч ∙ Па) /мг.

Вывод 4: так как в таблице значения для материалов не указаны в настоящем приложении, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально. Следовательно мы не можем сравнить расчетное сопротивление воздухопроницания ограждающей конструкции с требуемым сопротивлением воздухопроницания ограждающей конструкции.