2. Проверка на возможность конденсации влаги в толще наружной стены и чердачного покрытия с холодным чердаком производственного здания.

Требуется: Проверить на возможность конденсации влаги в толще наружной стены и чердачного покрытия с холодным чердаком производственного здания (см. задачу №1).

Расчёт наружной стены из штучных материалов.

Конструкцию наружной стены принимаем из задачи №1, которая представлена на рисунке 2.1.Исходные данные также принимаем из условия задачи №1.

Рисунок 2.1 Конструкция наружной стены.

По таблице 4.2[1] при сухом влажностном режиме условия эксплуатации ограждающих конструкций «А» .

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ, теплоусвоения S и паропроницаемости материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:

- Известково-песчаный раствор плотностью :

λ ₁ = 0,7 Вт/( м ∙°С); S₁ = 8,69 Вт/(м² ∙°С); ;

- кирпич керамический плотностью :

λ ₂ = 0,55 Вт/( м ∙°С); S₂ = 7,01 Вт/(м² ∙°С); ;

- плиты жёсткие минераловатные на битумном связующем ( ):

λ ₃ = 0,052 Вт/( м ∙°С); S₃ = 0,42 Вт/(м² ∙°С); ;

- известково-песчаный раствор плотностью :

λ ₄ = 0,7 Вт/( м ∙°С); S₄ = 8,69 Вт/(м² ∙°С); .

Для Брестской области, согласно таблице 4.4 [1], при начале отопительного периода 8 , средняя температура наружного воздуха за отопительный период ; средняя относительная влажность наружного воздуха за отопительный период , среднее парциональное давление водяного пара за отопительный период .

Парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, определяется по формуле:

;

где – расчётная относительная влажность внутреннего воздуха, %, принимаемая в соответствии с таблицей 4.1 [1]. Для жилых зданий ;

– максимальное парциональное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па при расчётной температуре этого воздуха, принимаемое по приложению Ж [1].

При расчётной температуре внутреннего воздуха , .

;

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя штукатурки и утеплителя (плиты жёсткие минераловатные на битумном связующем).

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где - температура внутреннего воздуха, принимается из условия.

– термическое сопротивление слоёв ограждающей конструкции от внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации;

– сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, , найдём по формуле:

где – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по таблице 5.4[1], α_в=8,7 Вт/(м²∙°С);

– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по таблице 5.7[1], α_н=23 Вт/(м²∙°С);

- термические сопротивления отдельных слоев конструкции, кв.м•°С/Вт, принимаем согласно данным задачи №1.

Температура в плоскости возможной конденсации:

.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при t_K = 0,99°С, принимаем по приложению Ж [1]. В результате интерполирования табличных значений оно составляет:

Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации составляет:

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию стены от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции стены в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

Вывод: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как R_пв=3,49( м² ∙ ч ∙ Па)/мг >R_nн.тр=1,005(м² ∙ ч ∙ Па)/мг.

Расчёт чердачного покрытия с холодным чердаком производственного здания.

Конструкцию чердачного покрытия принимаем из задачи №1, которая представлена на рисунке 2.2.Исходные данные также принимаем из условия задачи №1.

По таблице 4.2[1] при сухом влажностном режиме условия эксплуатации ограждающих конструкций «А» .

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ, теплоусвоения S и паропроницаемости материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:

Рисунок 2.2 Конструкция чердачного покрытия производственного здания

- Битум нефтяной кровельный :

λ ₁ = 0,27 Вт/( м ∙°С); S₁ = 6,8 Вт/(м² ∙°С); ;

- гравий керамзитовый :

λ ₂ = 0,21 Вт/( м ∙°С); S₂ = 3,36 Вт/(м² ∙°С); ;

- железобетон ( ):

λ ₃ = 1,92 Вт/( м ∙°С); S₃ = 17,98 Вт/(м² ∙°С); ;

Для Брестской области, согласно таблице 4.4 [1], при начале отопительного периода 8 , средняя температура наружного воздуха за отопительный период ; средняя относительная влажность наружного воздуха за отопительный период , среднее парциональное давление водяного пара за отопительный период .

Парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, определяется по формуле:

;

где – расчётная относительная влажность внутреннего воздуха, %, принимаемая в соответствии с таблицей 4.1 [1]. Для производственного здания по СНиП 2.04.05-91 принимаем ;

– максимальное парциональное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па при расчётной температуре этого воздуха, принимаемое по приложению Ж [1].

При расчётной температуре внутреннего воздуха , .

;

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя битума и керамзитового гравия.

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где - температура внутреннего воздуха, принимается из условия.

– термическое сопротивление слоёв ограждающей конструкции от внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации;

– сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, , найдём по формуле:

где – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по таблице 5.4[1], α_в=8,7 Вт/(м²∙°С);

– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по таблице 5.7[1], α_н=12 Вт/(м²∙°С);

- термические сопротивления отдельных слоев конструкции, кв.м•°С/Вт, принимаем согласно данным задачи №1.

Температура в плоскости возможной конденсации:

.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при t_K = 7,16°С, принимаем по приложению Ж [1]. В результате интерполирования табличных значений оно составляет:

Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации составляет:

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию перекрытия от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции перекрытия в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

Вывод: Данная конструкция чердачного перекрытия удовлетворяет требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как R_пв=21,8 м² ∙ ч ∙ Па)/мг >R_nн.тр=15,75 (м² ∙ ч ∙ Па)/мг.