3.4 Вертикальные реакции от временных подвижных нагрузок.

Вертикальные реакции от временных подвижных нагрузок определяются при загружении одного пролета и при двух загруженных пролетах. В обоих случаях реакции определяются для двух схем загружения: нагрузка А-14 и пешеходная, нагрузка Н-14.

Вначале строятся линии влияния опорных реакций для примыкающих балочных пролетов.

Далее они «загружаются» нагрузками А-14, пешеходной и одиночной Н-14 справа. И, наконец, «загружаются» оба примыкающих пролета.

Вычисление опорных реакций с использованием линий влияния

производится по известным правилам строительной механики. Нормативная

реакция от нагрузки А14 и пешеходной:

где v, P, p – характеристики нагрузок; S_1,1 =1, S_1,2 =0,6 – коэффициент полосности; п_в=2 – число полос движения; ɷ_П – площадь линии влияния по рис. 3.2 в; y_p1 и y_p2 – ординаты соответствующих линии влиянии по тележкой.

Расчетная длина принимается по формуле:

где L- длина пролета; e₁ ≈0,4 м – эксцентриситеты приложения нагрузки вдоль моста.

Нормативная реакция от нагрузки Н14:

где - ординаты соответствующей линии влиянии под осями Н14, установленной на правом пролете.

Для дальнейшего использования выбираем максимальное:

Рис. 3.2 Схема загружения временными подвижными нагрузками (а,б,г,д),схемы примыкающих пролетов (е) и линии влияния (в,ж).

Аналогично подсчитывается и выбирается максимальное значение реакции на два примыкающих пролета (Р_ВЛ+ Р_ВП).При этом пешеходная нагрузка имеет интенсивность Р=140 кН. В формулы вводится суммарная площадь (ω_П+ ω_Л); в формуле для реакции от Н14

Эксцентриситет приложения нагрузки:

Вдоль моста е₁= 0,4м

е₂=(n_в*в_в-3),

е₂=(2*3,75-3)=4,5 м,

n_в=2 – число полос движения,

в_в=3,75м – ширина проезжей части.

3.5 Горизонтальная реакция от временной подвижной нагрузки.

Реакция от нормативной горизонтальной силы торможения или тяги

нагрузки А14 вдоль моста F^н_h (рис. 3.1 а) определяется отдельно для правого и обоих пролетов согласно:

F^н_hП =0.5*Р^н_ВП,А14,v; F^н_h(П+Л) =0.5*(Р_ВП+Р_ВЛ)^Н_А14,v;

F^н_hП =0,5*193,2=96,6 кН,

F^н_h(П+Л) =0,5*386,4=193,2 кН;

коэффициента надежности по нагрузки .

F_hП=96,6*1,1=115,92 кН

F_h(П+Л) =193,2*1,2=231,84 кН

Плечо:

h_Fh=h₀+h_ПС= 9+1,105=10,105м; h_ПС=(L/20)+∑h_i=18/20+0,08+0,06+0,005+0,06)=1,105м,

где h_ПС – высота пролетного строения;

∑h_i – суммарная толщина одежды ездового полотна.

3.6 Ветровые нагрузки на опору

Нормативные величины ветровой нагрузки вдоль W^н₁ и поперек W^н₂ и W^н₃ вычисляются по формуле:

W^н_i = А_i*w_n,i ; w_n,i= q₀*k_h*c_wi; W_i =W^н_i * _,

где А_i – площадь рабочей ветровой поверхности опоры поперёк или вдоль моста до УМВ; w_n,i – интенсивность статической составляющей горизонтальной вертикальной нагрузки; q₀ - скоростной напор ветра, принимаемый q₀=0,69 КПа; k_h - коэффициент изменения скоростного напора по высоте; коэффициент надежности по нагрузки ,принимаем по СНиП 2,05,03-84. мосты и трубы ; c_w1 =2,10 (вдоль) и c_w2 =1,80 (поперек)– аэродинамический коэффициент.

W^н₁= 32,95*0,69*1,45*2,1=69,2296 кН,

А₁=1/2*(13+8,1)*1+2*7*1,6=32,95 м²,

W^н₂=13*0,69*1,45*1,8=23,41 кН,

А₂=7*1,6+1,8*1=13 м²,

W^н₃= 19,89*2,1=41,77 кН,

А₁=18*(18/20+0,08+0,06+0,005+0,06)=19,89 м²,

W₁=69,23*1,5=103,845 кН,

W₂=23,41*1,5=35,115 кН,

W₃=41,77*1,5=62,65 кН,

h_W1=5 м,

h_W2=5 м,

h_W3=9,55 м.