2 Подбор поперечной арматуры:
;
;
;
;
, принимаем , для двух ветвей
;
;
;
Конструктивные требования шага хомутов для приопорных участков с высотой
h > 450 мм:
.
Принимаем наименьшее значение s = 170 мм.
3 Проверка прочности:
;
;
,
следовательно, прочность обеспечена.
Расчет ригеля второго пролета
Максимальная
поперечная
сила
для
левого
приопорного
участка
(правой
четверти
пролета)
Необходимые расчетные величины: d
= 0,543 м, 2d
= 1,086 м,
(4n18 мм),
b
= 0,25 м,
,
,
число ветвей n
= 2,
,
,
,
.
1 Проверяем необходимость расчета:
1,607 ;
;
=
= 0,146 МН = 146 кН, но не менее
Поскольку
,
то необходима постановка поперечной
арматуры по расчету.
2 Подбор поперечной арматуры:
;
;
;
;
,
принимаем
,
для двух ветвей
;
;
;
Конструктивные требования шага хомутов для приопорных участков с высотой
h > 450 мм:
.
Принимаем наименьшее значение s = 120 мм.
3 Проверка прочности:
;
;
,
следовательно, прочность обеспечена.
4 Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:
;
где - модуль упругости арматуры ( ;
- модуль упругости бетона (таблица 6.2, );
;
;
;
,
следовательно, прочность обеспечена.
Пролетный участок ригеля (средние четверти пролета). Максимальная поперечная сила
.
Необходимые расчетные величины: d = 0,544 м, 2d = 1,088 м,
(4n18 мм), b = 0,25 м, , , число ветвей n = 2, , , , .
1 Проверяем необходимость расчета:
1,606
;
;
=
= 0,068 МН = 68 кН, но не менее
Поскольку
,
то необходима постановка поперечной
арматуры по расчету.
2 Подбор поперечной арматуры:
;
;
;
;
,
принимаем
,
для двух ветвей
;
;
;
Конструктивные требования шага хомутов для приопорных участков с высотой
h > 450 мм:
.
Принимаем наименьшее значение s = 100 мм.
3 Проверка прочности:
;
;
,
следовательно, прочность обеспечена.
Рисунок 3.3 – Схема армирования ригеля поперечными стержнями:
а – первого пролета; б – второго пролета
3.4.3 Построение эпюры материалов и определение мест обрыва продольных стержней
В целях экономии стали часть продольной арматуры (до 50 % максимальной расчетной площади) может не доводиться до опоры и обрываться в пролете, где она не требуется по расчету. Места теоретического обрыва стержней определяются с помощью эпюры материалов.
Точное значение мест теоретического обрыва стержней определяют аналитически, используя уравнение (3.4). Решение его относительно x = l дает
,
(3.12)
где
;
;
в зависимости от загружения q
= g
или q
= g
+ p;
M
– изгибающий момент, воспринимаемый в
сечении необорванными стержнями.
Определим точки теоретического обрыва крайнего ригеля.
Для пролетной арматуры: l = 7,0 м; загружение № 2 (индекс 320), q = g + p =
=
78,41 кН/м;
;
;
M
= 225,5
;
b
=
;
c
=
;
;
;
.
Для
арматуры на опоре B
(1-я группа): загружение № 4 (индекс 340), q
= g
+ p
= 78,41 кН/м;
;
;
M
= 182,2
;
b
=
,
c
=
;
;
.
Для
арматуры на опоре B
(2-я группа): M
= 0; b
= 3 м; c
= 0;
;
.
Для
обеспечения
прочности
наклонных
сечений
ригеля
по
изгибающим
моментам
обрываемые
в
пролете
стержни
продольной
арматуры
необходимо
завести
за
точку
теоретического
обрыва
на
расстояние
не менее
,
определяется по формуле:
.
(3.13)
Для
пролетной арматуры крайнего ригеля
обрываются стержни
класса S400.
Требуемая площадь сечения арматуры
(
),
принятая площадь сечения арматуры
(
).
По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки
.
Длина анкеровки обрываемых стержней в
соответствии с формулой (3.13):
.
Минимальная длина анкеровки:
-
;
-
;
-
.
Окончательно
принимаем
.
Для
арматуры опоры B
крайнего ригеля обрываются стержни
класса S500.
Требуемая площадь сечения арматуры
(
),
принятая площадь сечения арматуры
(
).
По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки
;
.
Минимальная длина анкеровки:
-
;
-
;
-
.
Окончательно
принимаем
.