0. Расчет объёма бензола вышедшего из оборудования при аварии.

По заданию производительность насоса подачи бензола в помещение сепараторов и насосов составляет 0,44 м³/мин. Отключение насоса и перекрывание задвижек осуществляется автоматически. Расчетное время отключения трубопроводов при автоматическом отключении составит 120 с.

Объём вышедшей из оборудования краски составляет 2014 л, в который, согласно технологическому регламенту входит 20% смолы и 80% бензола. Т.е. объём вышедшего из оборудования растворителя (бензола) равен:

0. Расчет массы бензола, испарившегося с поверхности разлива.

Так как площадь помещения окрасочной камеры равна 9 м², а площадь разлива краски составит (считаем 1 литр на 1 м² пола) 2014 м², то вышедшая из оборудования краска растечется на площадь всего пола помещения окрасочной камеры.

, где W – интенсивность испарения;

F_и – площадь испарения (9 м²);

Т – время испарения (300 с)

8.4 Расчет избыточного давления взрыва для паров лвж.

      

Где: Р_max – максимальное давление взрыва стехиометрической паровоздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным данным в соответствии с требованиями

Р₀ – начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа)

Z – коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению. (Допускается принимать значение Z по табл. 2 НПБ 105-03);

К_н коэффициент, учитывающий не герметичность помещения и не адиабатичность процесса горения. Допускается принимать К_н равным 3.

Р₀ – начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

т – масса паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчетной аварии в помещение.

V_св – свободный объем помещения, м³;

При этом массу m горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент К, определяемый по формуле

К = АТ + 1=(6/3600)*120+1=1,2,  при наличии вентиляции

где А – кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с^-1; Т – продолжительность поступления горючих газов и паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в объем помещения, с.

т =759/1,2=632,5 кг

_г,п – плотность газа или пара при расчетной температуре t_p, кг/м³, вычисляемая по формуле

   

Где: М – молярная масса, кг× кмоль^-1;

v₀ – мольный объем, равный 22,413 м^3× кмоль^-1;

t_p — расчетная температура, °С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации;

С_ст — стехиометрическая концентрация паров ЛВЖ и ГЖ, % (об.), вычисляемая по формуле

С₆Н₆+7,5О₂=6СО₂+3Н₂О

для расчета примем следующие значения:

P_max=880 кПа

t_р=30 Z=0,3, V_св= 0,8*10*28*10=2240 м³,

К_н=3, Р₀=101кПа,

С_ст=100/(1+4,84*7,5)=2,68

плотность газа или пара при расчетной температуре t_p

ρ_г.п=78/22,413(1+0,00367*30)= 3,13 кг/ м³

расчет избыточного давления взрыва для паров ЛВЖ бензола

∆Р = (880-101)*(632,5*0,3/2240*3,13)*(100/2,68)*1/3 = 262,2 кПа

Вывод: так как избыточное давление взрыва 262,2 кПа превышает допустимую по НПБ105-95, т.е. 5 кПа и температура вспышки ЛВЖ бензола составляет -11 градусов, что менее 28 градусов, то данное помещение относится к категории А.