2.7Распределение полезной разности температур

Полезные разности температур в корпусах уста­новки находим из условия равенства их поверх­ностей теплопередачи:

где , Qj, Kj— соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент тепло­передачи для i-го корпуса.

°С

= 39,79°С

Проверим общую полезную разность температур установки:

∑∆t_п= + = 38,96 + 39,79 = 78,75°С

Теперь рассчитаем поверхность теплопередачи вы­парных аппаратов:

Найденные значения мало отличаются от ориен­тировочно определенной ранее поверхности F_ov.,cравнение распределённых из условия равенства поверхностей теплопередачи и предварительно расчитанных значений полезных разностей температур представлено ниже:

	Корпус
	1	2
Распределённые в 1-м приближении значения ∆ ,°С	38,96	39,79
Предварительно рассчитанные значения ∆ ,°С	17,71	61,03

Как видно, полезные разности температур существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры(давления) между корпусами установки. В основу этого перераспределения температур(давления) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условия равенства поверхностей теплопередачи аппаратов.

2.8 Уточнённый расчёт поверхности теплопередачи

Второе приближение

Полученные после перераспределения температур(давлений) параметры растворов и паров по корпусам представлены в таблице

Таблица – Параметры растворов и паров по корпусам после перераспределения температур

Параметры	Корпус
	1	2
Производительность по испаренной воде w, кг/с	0,114	0,146
Концентрация раствороx,%	15,8	25
Температура греющего пара в 1-й корпус tг1, °С	151,8	-
Полезная разность температур ∆ °С	38,96	39,79
Температура кипения раствора = - ∆ , °С	112,84	66,56
Температура вторичного пара = -(∆̍+∆̎ ) , °С	107,35	44,3
Давление вторичного пара , МПа	0,1314	0,0945
Температура греющего пара = - ∆‴ , °С	-	106,35

= + = 107,35 + 2,5 = 109,85°С

Рассчитаем тепловые нагрузки:

=1,03[0,5*3,9(112,84 – 109,85)+0,114(2689-4,19*112,84)] = 266,23 кВт

=1,03[0,5-0,114)*3,68*(6,56-112,84)+0,146(2577-4,19*66,56)=277,88 кВт

Расчёт коэффициентов теплопередачи, выполненный описанным выше методом, привод к следующим результатам:

= 1369 Вт/ *K , = 1310 Вт/ *K

Распределение полезной разности температур:

∆ = 78,75* = 78,75* = 78,75* = 37,67°С

∆ = 78,75* = 41,08 °С

Проверка суммарной полезной разности температур:

∑∆ = 37,67 + 41,08 = 78,75°С

Сравнение полезных разностей температур, полученных во 2-м и в 1-м приближении, приведены в таблице:

	Корпус
	1	2
Значение ∆ во 2-м приближении, °С	37,67	41,08
Значение ∆ в 1-м приближении, °С	38,96	39,79

Различия между полезными разностями температур по корпусам в 1-м и 2-м приближении не превышает 5%.

Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

= = 266230 / 1369*37,67 = 5,2

= =277880 / 1310*41,08 = 5,2

По ГОСТ 11987-81 выбираем выпарной аппарат со следующими характеристиками:

Номинальная поверхность теплообмена F_H 10м²

Диаметр труб d 38*2 мм

Высота труб Н 4000 мм

Диаметр греющей камеры d_K 400 мм

Диаметр сепаратора d_c 600 мм

Диаметр циркуляционной трубы 200 мм

Общая высота аппаратаН_а 14500 мм

Масса аппарата М_а.............. 1900 кг