
- •Э.А. Гарбер, и.А. Кожевникова Теория прокатки
- •Глава 1. Введение в курс «теория прокатки»
- •Вопросы для самоконтроля к главе 1
- •Глава 2. Элементы теории пластической деформации
- •2.1 Общие положения
- •2.2 Деформации и напряжения в металле при обработке давлением
- •2.3. Условия пластичности
- •2.4. Методы определения сопротивления деформации при горячей и холодной обработке давлением
- •2.5. Трение в процессах омд и его количественные характеристики
- •Примеры решения задач к главе 2
- •Вопросы для самоконтроля к главе 2
- •Глава 3. Очаг деформации, его параметры и структура
- •3.1 Геометрический очаг деформации, его элементы и основные параметры
- •3.2 Фактический очаг деформации и внешние зоны
- •3.3 Безразмерные параметры формоизменения в очаге деформации и связь между ними
- •Примеры решения задач к главе 3
- •Вопросы для самоконтроля к главе 3
- •Глава 4. Условие захвата валками переднего конца
- •Примеры решения задач к главе 4
- •Вопросы для самоконтроля к главе 4
- •Глава 5. Скорость движения полосы и закономерности её изменения в очаге деформации
- •5.1 Изменение средней по сечению скорости полосы по длине очага деформации
- •5.2 Методы количественной оценки расхождения скорости полосы и окружной скорости бочки валков
- •5.3 Соотношение скорости полосы и валков на поверхностях их контакта
- •Примеры решения задач к главе 5
- •Вопросы для самоконтроля к главе 5
- •6. Контактные напряжения в очаге деформации и методы их расчета
- •6.1. Основные исходные положения расчета контактных напряжений
- •6.2 Влияние сопротивления деформации материала полосы на контактные напряжения
- •6.3 Расчет контактных напряжений в очаге деформации при холодной прокатке тонких широких полос
- •6.4 Анализ влияния параметров технологического процесса на контактные напряжения при холодной прокатке а) Распределение контактных напряжений по длине очага деформации
- •6.5 Расчет контактных напряжений в очаге деформации при горячей прокатке тонких широких полос
- •Примеры решения задач к главе 62
- •Вопросы для самоконтроля к главе 6
- •Глава 7. Методы расчета уширения при прокатке
- •Примеры решения задач к главе 7
- •8. Методы расчета силы прокатки
- •8.1 Общие положения.
- •8.2 Методы расчета среднего удельного давления в очаге деформации при прокатке тонких широких полос.
- •8.3 Анализ факторов, влияющих на среднее удельное давление в очаге деформации
- •8.4 Методы расчета среднего удельного давления при прокатке толстых полос и профилей непрямоугольного сечения
- •8.5 Методы расчета площади контакта металла с валками
- •Примеры решения задач к главе 8
- •Вопросы для самоконтроля к главе 8
- •9. Методы расчета мощности прокатки
- •9.1 Исходные положения.
- •Методы расчета удельной работы прокатки
- •Примеры решения задач к главе 93
- •Решение
- •Решение
- •Вопросы для самоконтроля к главе 9
- •Глава 10. Расчет мощности и момента двигателей главного привода рабочей клети
- •10.1 Общие положения
- •Расчет момента прокатки
- •10.3 Расчет момента трения в подшипниках прокатного валка
- •10.4 Расчет момента и мощности главного привода двухвалковой клети при параметрах технологического режима, не соответствующих простому процессу прокатки.
- •10.5 Расчет моментов и мощности главного привода четырехвалковых клетей
- •10.6 Энергосиловые параметры шестивалковых клетей [29]
- •10.7 Энергосиловые параметры многовалковых клетей
- •Примеры решения задач к главе 104
- •Контрольные вопросы к главе 10
- •Библиографический список
- •Оглавление
Глава 4. Условие захвата валками переднего конца
полосы
При прокатке толстых заготовок, слябов, слитков, блюмов и т.п. может возникнуть ситуация, когда передний конец полосы, вступив в контакт с валками, не захватывается их бочками, в результате чего процесс прокатки не может начаться. Чтобы этого не произошло, необходимо выполнить условие захвата валками переднего конца полосы.
На рис. 4.1 показаны силы, действующие на полосу в момент, когда её передний конец подошел к валкам и своими передними ребрами вступил в контакт с бочками валков (на схеме проекции линии контакта показаны в виде точек А).
Рис. 4.1. Расчетная схема для условия захвата валками переднего конца полосы
(α – угол захвата, υв – окружная скорость бочки валков, υ0 – скорость полосы перед
входом в очаг деформации).
По линиям контакта полосы с валками на полосу со стороны каждого из валков действует сила R, направленная под некоторым углом к нормали к поверхности бочки, причем величина заранее не известна.
Силу R можно разложить на две составляющие: нормальную N, направленную по нормали, являющейся продолжением радиуса бочки, и касательную T, направленную по касательной к поверхности бочки.
По физическому смыслу T – это сила трения, действующая на передний конец полосы со стороны валка, поэтому она связана с силой N известным из физики законом трения (законом Амонтона):
,
(4.1)
где
– коэффициент трения между ребром
полосы А и поверхностностью бочки в
момент захвата.
В то же время из схемы видно, что
.
(4.2)
Сопоставив (4.1) и (4.2), видим, что:
=
.
(4.3)
Поэтому угол называют углом трения.
Кроме сил со стороны валков, на полосу могут действовать и другие внешние силы:
сила подпора М, создаваемая рольгангом стана или специальным манипулятором;
инерционная сила U, которая возникает, если полоса подошла к валкам с скоростью о, не равной скорости в. Например, если о > в, то полоса, вступив в контакт с валками, тормозится, и инерционная сила U направлена вперёд:
т.к.
ось х
принято направлять навстречу направлению
прокатки
где mп – масса полосы;
a𝔷 – отрицательное ускорение (замедление при торможении).
Если о < в, то валки при захвате ускоряют полосу и инерционная сила U направлена назад:
U = mп∙aр
где aр – ускорение при разгоне.
Чтобы захват произошел, необходимо, чтобы равнодействующая всех сил, действующих на полосу, была направлена вперед по ходу прокатки. Это и есть условие захвата валками переднего конца полосы:
(4.4)
где
проекции всех сил на ось х.
Спроектировав силы N, T, M, U на ось х, получили:
.
(4.5)
Преобразуем неравенство (4.5):
(4.6)
или:
.
(4.7)
Выражение (4.7) представляет собой условие захвата полосы валками в общем виде. Смысл его состоит в том, что коэффициент трения при захвате, или тангенс угла трения, должен быть больше, чем величина в правой части неравенства.
Частный случай условия (4.7):
М=U=0.
Тогда из выражения (4.7) получим:
(4.8)
или: > ,
Следовательно, чтобы захват произошел при отсутствии сил инерции и подпора, угол захвата должен быть меньше угла трения. Если условия (4.7) и (4.8) не выполняются, то указанные выражения показывают пути обеспечения захвата: уменьшение угла захвата (величины ), придание валкам большей шероховатости (т.е. увеличение и ), увеличение скорости подката о (т.е. использование силы инерции U), увеличение силы подпора М.