
- •Глава первая общие понятия о релейной защите
- •1.1. Назначение релейной защиты
- •1.2. Повреждения в электроустановках
- •1.3. Векторные диаграммы токов и напряжений при кз
- •1.4. Ненормальные режимы
- •1.5. Основные требования, предъявляемые к устройствам релейной защиты
- •1.6. Структурные части и основные элементы рз
- •1.7. Виды устройств рз
- •1.8. Изображение схем рз на чертежах
- •1.9. Источники и схемы оперативного тока
- •Глава вторая принципы построения измерительных и логических органов релейной защиты
- •2.1. Общие принципы конструктивного исполнения реле
- •2.2. Электромеханические реле
- •2.3. Конструкции реле, выполняемых на электромагнитном принципе
- •2.4. Промежуточные реле (логические элементы)
- •2.5. Указательные реле
- •2.6. Реле времени
- •2.7. Поляризованные реле
- •2.8. Индукционные реле
- •2.9. Реле тока на индукционном принципе
- •2.10. Индукционные реле тока серий рт-80 и рт-90
- •2.11. Индукционные реле направления мощности
- •2.12. Магнитоэлектрические реле
- •2.13. Измерительные органы на полупроводниковой элементной базе
- •2.14. Типовые функциональные элементы полупроводниковых ио
- •2.15. Аналоговые микросхемы, используемые для построения функциональных элементов ио
- •2.16. Основные схемы включения операционных усилителей, используемые в устройствах рз
- •2.17. Простейшие функциональные элементы, выполняемые на оу
- •2.18. Схемы сравнения двух электрических величин
- •2.19. Измерительные органы тока и напряжения на имс
- •2.20. Измерительные органы (реле) с двумя входными величинами на интегральных микросхемах
- •2.21. Элементы логической и исполнительной частей устройств рз
- •2.22. Органы логики на имс
- •Глава третья трансформаторы тока и схемы их соединения
- •3.1. Трансформаторы тока и их погрешности
- •3.2. Параметры, влияющие на уменьшение намагничивающего тока
- •3.3. Требования к точности трансформаторов тока, питающих рз
- •3.4. Выбор трансформаторов тока и допустимой вторичной нагрузки
- •3.5. Типовые схемы соединения обмоток трансформаторов тока
- •3.6. Нагрузка трансформаторов тока
- •3.7. Фильтры симметричных составляющих токов
- •3.8. Новые преобразователи первичного тока
- •Глава четвертая максимальная токовая защита
- •4.1. Принцип действия токовых зашит
- •4.2. Максимальная токовая зашита лэп
- •4.3. Схемы мтз на постоянном оперативном токе
- •4.4. Поведение мтз при двойных замыканиях на землю
- •4.5. Выбор тока срабатывания
- •4.6. Выдержки времени защиты
- •4.7. Максимальная токовая защита с пуском от реле напряжения
- •4.8. Максимальные токовые защиты на переменном оперативном токе
- •4.9. Максимальные токовые защиты с реле прямого действия
- •4.10. Общая оценка и область применения мтз
- •Глава пятая токовые отсечки
- •5.1. Принцип действия токовых отсечек
- •5.2. Схемы отсечек
- •5.3. Отсечки мгновенного действия на линиях с односторонним питанием
- •5.4. Неселективные отсечки
- •5.5. Отсечки на линиях с двусторонним питанием
- •5.6. Отсечки с выдержкой времени
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава шестая трансформаторы напряжения и схемы их соединения
- •6.1. Основные сведения
- •6.2. Погрешности трансформатора напряжения
- •6.3. Схемы соединения трансформаторов напряжения
- •6.4. Повреждения в цепях тн и контроль за их исправностью
- •6.5. Емкостные делители напряжения
- •6.6. Фильтр напряжений обратной последовательности
- •Глава седьмая токовая направленная защита
- •7.1. Необходимость направленной защиты в сетях с двусторонним питанием
- •7.2. Функциональная схема и принцип действия токовой направленной защиты
- •7.3. Схемы включения реле направления мощности
- •7.4. Поведение реле направления мощности, включенных на токи неповрежденных фаз
- •7.5. Схемы направленной максимальной токовой защиты
- •7.6. Выбор уставок срабатывания
- •7.7. Мертвая зона
- •7.8. Токовые направленные отсечки
- •7.9. Оценка токовых направленных защит
- •Глава восьмая защита от коротких замыканий на землю в сети с глухозаземленной нейтралью
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Максимальная токовая защита нулевой последовательности
- •8.3. Токовые направленные защиты нулевой последовательности
- •8.4. Отсечки нулевой последовательности
- •8.5. Ступенчатая токовая защита нулевой последовательности
- •8.6. Выбор уставок токовых защит нулевой последовательности
- •8.7. Оценка и область применения токовых ступенчатых защит нп
- •Глава девятая защита от однофазных замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью
- •9.1. Токи и напряжения при однофазном замыкании на землю
- •9.2. Основные требования к защите
- •9.3. Принципы выполнения защиты от однофазных замыканий на землю
- •9.4. Фильтры токов и напряжений нулевой последовательности
- •9.5. Токовая защита нулевой последовательности
- •9.6. Направленная защита
- •9.7. Защита, реагирующая на высшие гармоники тока в установившемся режиме
- •9.8. Защиты, реагирующие на токи переходного режима
- •Глава десятая дифференциальная защита линий
- •10.1. Принцип действия продольной дифференциальной защиты
- •10.2. Токи небаланса в дифференциальной защите
- •10.3. Общие принципы выполнения продольной дифференциальной защиты линии
- •10.4. Дифференциальные реле с торможением
- •10.5. Полная схема дифференциальной защиты линий
- •10.6. Устройство контроля исправности соединительных проводов
- •10.7. Продольная дифференциальная защита линий типа дзл
- •10.8. Оценка продольной дифференциальной защиты
- •10.9. Принцип действия и виды поперечных дифференциальных защит параллельных линий
- •10.10. Токовая поперечная дифференциальная зашита
- •10.11. Направленная поперечная дифференциальная защита
- •10.12. Оценка направленных поперечных дифференциальных защит
- •Глава одиннадцатая дистанционная защита
- •11.1. Назначение и принцип действия
- •11.2. Характеристики выдержки времени дистанционных защит
- •11.3. Принципы выполнения селективной защиты сети с помощью ступенчатой дистанционной защиты
- •11.4. Структурная схема дистанционной защиты со ступенчатой характеристикой
- •11.5. Схемы включения дистанционных и пусковых измерительных органов на напряжение и ток сети
- •11.6. Характеристики срабатывания реле сопротивления и их изображение на комплексной плоскости
- •11.7. Общие принципы выполнения реле сопротивления, используемых в дз в качестве измерительных органов, и требования к их конструкциям
- •11.8. Реле сопротивления на диодных схемах сравнения абсолютных значений двух электрических величин
- •11.9. Реле сопротивления на сравнении фаз двух электрических величин. Выполняемые на имс
- •11.10. Схемы трех основных функциональных элементов pc, построенных на сравнении фаз
- •11.11. Реле сопротивления со сложными характеристиками срабатывания, выполненные на имс
- •11.12. Пусковые органы дистанционных защит
- •11.13. Погрешность срабатывания pc, обусловленная током Iр
- •11.14. Искажение действия дистанционных органов
- •11.16. Выполнение схем дистанционных защит
- •11.17. Дистанционная защита типа шдэ-2801, выполняемая на имс
- •11.18. Выбор уставок дистанционной защиты
- •11.19. Оценка дистанционной защиты
- •Глава двенадцатая предотвращение неправильных действий защиты при качаниях
- •12.1. Характер изменения тока, напряжения и сопротивления на зажимах реле при качаниях
- •12.2. Поведение защиты при качаниях
- •12.3. Меры по предотвращению неправильных действий рз при качаниях
- •12.4. Блокирующее устройство, реагирующее на несимметрию токов или напряжений сети
- •12.5. Устройство блокировки при качаниях, реагирующее на скорость изменения тока, напряжения или сопротивления
- •12.6. Блокирующее устройство, реагирующее на скачкообразное приращение электрических величин (векторов тока прямой и обратной последовательностей)
- •Глава тринадцатая высокочастотные защиты
- •13.1. Назначение и виды высокочастотных защит
- •13.2. Принцип действия направленной защиты с вч-блокировкой
2.16. Основные схемы включения операционных усилителей, используемые в устройствах рз
Инвертирующий операционный усилитель выполняется на ОУ с параллельной отрицательной ОС (ООС) по напряжению (рис.2.45, a). Неинвертирующий вход Н соединен с общей (нулевой) шинкой непосредственно или через резистор, поэтому UH = 0. Входной сигнал UBX1 подается через резистор R1 на И-вход ОУ. На этот же вход по цепи ОС через резистор ROC поступает напряжение с выхода ОУ: UOC = –KOCUВЫХ. Коэффициент KOC показывает, какая часть выходного напряжения передается на вход усилителя: KOC = R1/(R1 + ROC).
Определим основной параметр усилителя: КуИ = UBЫX/UBX1. Полагая, что ОУ имеет идеальные параметры (КуОУ = , ZВХ ОУ = ), принимаем напряжение между входными зажимами ОУ UВХ.Д = UН–И = UH – UИ = 0. Отсюда следует, что UИ = UH, а так как UH = 0, то потенциал И-входа (UИ) инвертирующего усилителя будет равен нулю.
Определим входной ток I1 и ток ОС IОС (рис.2.45, а). При подаче на вход 1 сигнала UBX1 положительного знака
(2.27)
(2-28)
Поскольку у идеального ОУ IВХ = 0, то IOC = I1 (I1 – входной ток схемы). Подставив значения токов из (2.27) и (2.28), получим: UВХ1/R1 = – UBЫX/RОС. Отсюда находим
(2.29)
Таким образом, коэффициент усиления инвертирующего усилителя определяется только отношением сопротивлений цепи ОС (RОС) и входного сопротивления схемы (R1) и является поэтому стабильной величиной, не зависящей от параметров транзисторов и других элементов, входящих в ОУ (изменяющихся под влиянием температуры и других факторов).
Линейная часть проходной характеристики 1 инвертирующего усилителя (участок АВ на рис.2.45, в), где UBЫX = – KИUBX1, идет ниже линейной части 2 характеристики ОУ, поскольку КуИ << КуОУ и имеет больший линейный участок. Изменяя соотношение RОС и R1, можно изменять значение КуИ и проходную характеристику.
При RОС = R1/KyИ = 1 инвертирующий ОУ превращается в повторитель UBX1 с изменением его знака: UBЫX = – UBX1.
Входное сопротивление схемы инвертирующего ОУ RBX = UBX1/IBX; с учетом того, что потенциал UИ = 0, UBX = UBX1, а входной ток IBX = I1 поэтому RBX = UBX1/ I1 = R1 как правило, оно значительно меньше RвхОУ
Приближенно выходное сопротивление схемы определяется по формуле [34]:
(2.30)
Поскольку КуОУ велико, Rвых И имеет малое значение (50 – 100 Ом).
Инвертирующий усилитель может служить для преобразования входных напряжений как постоянного, так и переменного тока и широко используется для выполнения различных функциональных схем, рассматриваемых ниже. Инвертирующий усилитель используется как масштабный усилитель с инвертированием входного сигнала.
При анализе любых схем, построенных на инвертирующем ОУ, следует учитывать, что потенциал И-входа равен нулю (поскольку UН–И = 0).
Неинвертирующий операционный усилитель выполняется по схеме с ООС по напряжению (рис.2.46). Входной сигнал UBX подается на Н-вход операционного усилителя. Напряжение ОС UOC снимается с делителя напряжения, образованного резисторами R1-ROC, и заводится на И-вход. Поскольку напряжение между входами ОУ H и И равно разности их потенциалов, то под действием ОС на входе усилителя появится результирующее дифференциальное напряжение UBX.Д = UН – UИ = UBX – UOC.
В
этой схеме ОС действует как ООС,
противодействуя UBX.
Значение UОС
можно определить как падение напряжения
от тока I1
= UВЫХ/(R1
+ ROC)
в резисторе R1,
т.е.
Из схемы видно, что
(2.31)
Полагая, что ОУ идеален, считаем, что Iвх.ОУ = 0 и, следовательно, IОС.ОУ = I1. При этом, как следует из схемы включения (рис.2.46), I1 = UBX/R1, поэтому IОС = I1 = UBX/R1.
Подставив значения I1 и IОС в (2.31), получим
(2.32)
Из (2.32) следует, что коэффициент усиления неинвертирующего усилителя
(2.33)
Как и в предыдущей схеме, коэффициент усиления неинвертирующего ОУ КуН не зависит от изменения параметров элементов, входящих в ОУ, и является стабильной величиной.
П
роходная
характеристика неинвертирующего
усилителя приведена на рис.2.47. Она
располагается в I
и III
квадрантах комплексной плоскости, так
как знаки UВЫХ
и UBХ
совпадают. Наклон линейной части
характеристики определяется значением
КуН:
чем меньше КуН,
тем больше линейная часть и диапазон
UBХ,
при котором схема работает как линейный
усилитель.
Особенностью неинвертирующего усилителя является очень большое входное сопротивление RВЫХ (до сотен мегаом). Выходное сопротивление RВЫХ = 50 ÷ 100 Ом.
Неинвертирующий усилитель используется как базовый элемент для выполнения ряда функциональных узлов в схемах измерительных органов.
Дифференциальный усилитель. Схема усилителя (рис.2.48) выполняется на ОУ с ООС. Она действует на оба его входа (И и Н), куда приходят также два входных сигнала (UBX1 и UBX2). Такой усилитель используется для вычитания одного входного сигнала из другого (например, UBX2 – UBX1):
(2.34)
Эту схему можно рассматривать как инвертирующий и неинвертирующий усилители, выполненные на одном ОУ.
Действительно, на И-вход ОУ так же, как и у инвертирующего усилителя (рис.2.48), через резистор R1 подается входной сигнал UBX1, а через резистор ROC – цепь ООС, в то же время на Н-вход, по аналогии с неинвертирующим усилителем (см. рис.2.46), подается входное напряжение UBX2 и ООС, приходящая с И-входа. В отличие от схемы на рис.2.46, напряжение UBX2 снимается и заводится на Н-вход с резистора R3 делителя напряжения резисторов R2 и R3, т.е.
(2.35)
Учитывая, что при
наличии ООС ОУ работает в линейной
части, пользуясь методом наложения,
находим выходное напряжение рассматриваемой
схемы как алгебраическую сумму (с учетом
знаков) двух выходных напряжений. Одного,
получаемого в результате усиления UBX1
с коэффициентом KyИ
= ROC/R1
при UВХ2
= 0, и второго, в результате усиления
UВХ2,
поступающего на Н-вход (2.35), с коэффициентом
при UBX1
= 0. В соответствиии с этим получим
(2.36)
Чтобы рассматриваемая схема работала как вычитатель, коэффициенты усиления при UВХ2 и UBX1 должны быть равны. Для выполнения этого условия сопротивления резисторов в (2.36) выбираются исходя из следующих соотношений:
R2 = R1; R3 = RОС. (2.37)
Приняв сопротивления резисторов в выражении (2.36) по (2.37), получим
(2-38)
Здесь ROC/R1 является коэффициентом преобразования (усиления) UBX2 и UBX1. Рассмотренная схема работает как вычитатель.