
- •Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский государственный университет аэрокосмического приборостроения»
- •М29 а.А. Мартынов. Электрический привод.: Учеб. Пособие/ а.А.Мартынов. СПб.: сПбГуап, 2013. 426 с.: ил.
- •1. Основные определения и параметры электропривода
- •1.1. Краткая классификация электроприводов
- •1.2. Основные технические параметры эп
- •1.3. Основные требования, предъявляемые к автоматизированным эп малой и средней мощности, предназначенных для мехатронных и робототехнических систем
- •Требования к системам защиты. Эп должны быть снабжены аппаратурой защиты, сигнализации и индикации рабочих и аварийных режимов. Эп должны иметь следующие виды защит от:
- •2. Основные уравнения и характеристики электропривода
- •2.1. Уравнения динамики электропривода как электромеханической системы
- •2.2. Полные уравнения движения электропривода [1]
- •2.3. Расчетные схемы механической части электропривода. Одномассовая расчетная схема
- •2.4. Многомассовые расчетные схемы
- •2.5. Установившееся движение электропривода и его устойчивость [1]
- •2.6. Неустановившееся движение электропривода при постоянном динамическом моменте
- •2.7. Неустановившееся движение при линейных механических характеристиках двигателя и исполнительного органа [1]
- •Регулирование координат электропривода [1]
- •3.1. Регулирование скорости
- •3.2. Регулирование момента и тока
- •3.3. Регулирование положения
- •4. Электроприводы с двигателями постоянного тока
- •4.1. Схема включения и статические характеристики двигателя постоянного тока независимого возбуждения
- •4.2. Режимы торможения, холостого хода и короткого замыкания двигателя постоянного тока независимого возбуждения [1]
- •4.3. Регулирование скорости двигателя постоянного тока независимого возбуждения с помощью резисторов в цепи якоря [1]
- •4.4. Расчет регулировочных резисторов в цепи обмотки якоря
- •4.5. Регулирование тока и момента при пуске, торможении и реверсе [1]
- •4.6. Регулирование скорости двигателя постоянного тока независимого возбуждения изменением магнитного потока
- •4.7. Регулирование скорости двигателя постоянного тока независимого возбуждения изменением напряжения якоря
- •4.8. Схема включения, статические характеристики двигателя постоянного тока последовательного возбуждения [1]
- •4.9. Регулирование координат электропривода с двигателем постоянного тока последовательного возбуждения с помощью резисторов [1]
- •Переходные процессы пуска двигателя постоянного тока независимого возбуждения и передаточные функции
- •5.1. Аналитический метод исследования переходных процессов электропривода на базе математической модели двигателя постоянного тока
- •5.2. Передаточные функции двигателя постоянного тока с независимым возбуждением
- •5.3. Регулировочная характеристика управляемого выпрямителя при различных формах кривой опорного напряжения [11]
- •5.4. Передаточная функция управляемого выпрямителя (без учета слаживающего фильтра в цепи постоянного тока) [11]
- •Электроприводы с асинхронным двигателем
- •6.1. Схема замещения, статические характеристики и режимы работы асинхронного двигателя
- •6.2. Регулирование скорости вращения асинхронного двигателя с помощью резисторов [1]
- •Регулирование координат электропривода с асинхронным двигателем изменением напряжения обмотки статора
- •6.4. Передаточная функция асинхронного двигателя при управлении по каналу напряжения обмотки статора
- •6.5. Замкнутая по скорости система асинхронного электропривода с трн
- •6.6. Регулирование скорости вращения асинхронного двигателя изменением частоты питающего напряжения
- •6.7. Передаточная функция асинхронного двигателя при управлении по каналу частоты
- •6.8. Регулирование скорости асинхронного двигателя изменением числа пар полюсов [1]
- •6.9. Регулирование скорости асинхронного двигателя в каскадных схемах его включения
- •6.10. Импульсный способ регулирования скорости асинхронного эп [1]
- •6.11. Способы торможения асинхронного двигателя
- •6.12. Электропривод с линейным асинхронным двигателем [1]
- •7. Преобразователи частоты для асинхронного электропривода [12]
- •7.1. Преобразователи частоты со звеном постоянного тока
- •7.2.Преобразователи частоты без звена постоянного тока
- •7.4. Влияние параметров ад и пч на устойчивость работы асинхронного эп
- •Выбор и проверка двигателей на нагрев
- •8.1.Расчет мощности и выбор двигателей
- •8.2. Проверка двигателей по нагреву прямым методом
- •8.3. Проверка двигателей по нагреву косвенным методом
- •9.Релейно-контакторные системы электроприводов
- •9.1. Типовые узлы и схемы управления электроприводов с двигателями постоянного тока
- •9.2. Типовые узлы и схемы управления электроприводов с асинхронными двигателями
- •9.3. Выбор аппаратов коммутации, управления и защиты
- •9.4. Электромагнитные муфты и тормозные устройств
- •10. Электропривод с синхронным двигателем
- •10.1. Схемы включения, статические характеристики и режимы работы синхронного двигателя
- •10.2. Пусковые и установившиеся режимы работы синхронного двигателя
- •11. Электроприводы с вентильным, вентильно-индукторным и шаговым двигателями
- •11.1. Электропривод с вентильным двигателем [9]
- •3. Дпр с фотоэлектронными элементами.
- •11.2. Электропривод с вентильно-индукторным двигателем
- •Достоинства и недостатки вид
- •11.3. Электропривод с шаговым двигателем [9]
- •12. Замкнутые схемы управления электроприводов
- •12.1. Системы подчиненного регулирования
- •12.2. Технические средства замкнутых схем управления электропривода
- •12.3.Микропроцессорные средства управления электропривода
- •Установившиеся режимы стабилизации скорости вращения электропривода постоянного тока
- •13.1. Эп постоянного тока с отрицательной обратной связью по напряжению
- •13.2.Эп с отрицательной обратной связью по скорости двигателя
- •13.3. Эп с положительной обратной связью (пос) по току якоря двигателя
- •13.5.Эп с отрицательной обратной связью по скорости и положительной обратной связью по току якоря
- •13.6. Двухконтурная система подчиненного регулирования с пропорциональным регулятором скорости
- •13.7. Ограничение уровня сигналов управления
- •13.8.Упреждающее токоограничение
- •14. Следящий электропривод
- •14.1. Измерители рассогласования положения
- •14.2.Типы следящих электроприводов
- •14.3.Техническое задание и основные этапы проектирования следящего эп
- •15. Электроприводы с программным и адаптивным управлением
- •15.1. Электроприводы с нечисловыми (цикловыми) программными устройствами
- •15.2. Электропривод с числовым программным управлением (чпу)
- •15.3.Ограничение ускорения при программном управлении эп
- •15.4.Электропривод с адаптивным управлением
- •16. Надежность электрического привода
- •16.1.Основные определения теории надежности
- •16.2. Количественные характеристики надежности
- •16.3.Надежность систем из последовательно и параллельно соединенных элементов
- •16.4.Порядок расчета надежности коэффициентным методом
- •17. Справочные данные по электрическим двигателям постоянного тока
12.2. Технические средства замкнутых схем управления электропривода
Современные замкнутые системы управления ЭП реализуются, как правило, на основе полупроводниковых элементов и устройств, отличающихся при правильном их выборе и использовании широкими функциональными возможностями управления, автоматизации и диагностики, надежностью в эксплуатации, высоким КПД и относительно невысокой стоимостью. Силовая часть замкнутых ЭП реализуется на основе того или иного преобразователя - выпрямителя, инвертора, преобразователя частоты, регулятора напряжения постоянного или переменного тока. В этих преобразователях используются диоды, тиристоры, транзисторы и различные модули (интегрированные устройства) на их основе. Справочные данные по этим полупроводниковым элементам приведены в [11] и [12].
Диоды - неуправляемые полупроводниковые приборы, обладающие односторонней проводимостью. Диод проводит ток при подаче на него напряжения в прямом направлении («+» - на аноде, « -» на катоде).
Тиристоры - вентили с неполным управлением.
Вентили с неполным управлением характеризуются тем, что переход из состояния «выключено» в состояние «включено» возможен даже при кратковременном воздействии маломощным сигналом по цепи управления при наличии на вентиле напряжения в прямом направлении («+» - на аноде, «-» на катоде), т.е. напряжения такой полярности, при которой он может пропускать ток. Переход вентиля из «включено» в состояние «выключено», т.е. запирание вентиля и прекращение протекания через него прямого тока, возможен только при смене полярности напряжения на вентиле (на выводах «анод-катод»), т.е. при приложении к нему напряжения обратной полярности («-» - на аноде, «+» на катоде). Таким образом, неполная управляемость означает, что вентиль можно включить воздействием по цепи управления, но невозможно выключить по цепи управления. В качестве примера характеристик современных однооперационных управляемых вентилей приведем предельные эксплуатационные показатели тиристоров серии Т:
-рабочие токи - до 10000 А;
-рабочее напряжение – до 6500 В;
-ударные токи –до 100 кА;
-коммутируемые мощности до 10 МВт в длительном режиме и до 500 МВт в импульсном режиме.
Вентили с полным управлением характеризуются тем, что их можно отпереть и запереть при наличии на них прямого напряжения воздействием только по цепи управления.
Основными вентилями с полным управлением являются запираемые (двухоперационные) тиристоры, которые принято обозначать как GTO - (Gate Turn Off) и силовые транзисторы с изолированным затвором, обозначаемые как IGBT- (Isolated Gate Bipolar Transistor).
Запираемые (двухоперационные) тиристоры отличаются от обычных (однооперационных) тиристоров тем, что их можно запереть подачей короткого импульса тока обратной полярности в цепь управляющего электрода. Следует отметить, амплитуда этого импульса управления должна быть не менее одной трети импульса анодного тока, протекавшего через вентиль перед его выключением. Такая большая величина импульса тока цепи управления объясняется невысоким коэффициентом усиления то току kβ при запирании тиристора. Поэтому для запираемых тиристоров важны не средние значения прямого тока, а максимальные (мгновенные) значения, по которым они маркируются. Достигнутые предельные параметры запираемых тиристоров: по прямому току - до 2,5 кА, по напряжению - до 6 кВ, по частоте переключения - до 2-3 кГц, по коэффициенту усиления по току выключения kβ до 3-5.
В последние годы GTO- тиристоры были модифицированы и создан новый тип вентиля - тиристор, коммутируемый по управляющему электроду (GCT- Gate Commutated Thyristor или IGCT - Integrated Gate Commutated Thyristor). В нем за счет того, что весь ток включения-выключения коммутируется через управляющий электрод, на порядок сокращается время коммутации и коммутационные потери. Это позволило создать IGCT- тиристор на 3 кА, 3,5кВ. Для него в отличие от GTO- тиристора не требуется снабберов - специальных внешних цепей, формирующих траекторию рабочей точки при выключении тиристора.
В простейшем случае снаббер – это конденсатор, ограничивающий скорость нарастания прямого напряжения на тиристоре при его выключении. Последовательно с конденсатором включается активное сопротивление для ограничения тока конденсатора.
Транзисторы. Принципиальным отличием транзисторов от обычных и запираемых тиристоров, включаемых и выключаемых короткими импульсами управления, является то, что для них наличие сигнала управления необходимо в течение всего времени прохождения через транзистор прямого тока. Предельные электрические параметры транзистора, определяющие возможности его применения в устройствах силовой электроники, зависят от типа транзистора.
Биполярные транзисторы представляют собой трехслойные полупроводниковые структуры p-n-p или p-n-р, в которых имеются два p-n перехода: база-эмиттер и база-коллектор. Промышленность выпускает силовые биполярные транзисторы на токи до сотен ампер с напряжением в сотни вольт и максимальными частотами переключения до единиц килогерц.
Основные недостатки биполярных транзисторов связаны с заметными потерями мощности на управление (током по базе) и невысоким быстродействием.
Полевые транзисторы. В отличие от биполярных транзисторов, работающих с двумя типами носителей тока - электронами и дырками, полевые транзисторы используют один (униполярный) тип носителя тока. Проводимость канала между истоком и стоком (определенными аналогами эмиттера и коллектора биполярного транзистора) модулируется с помощью электрического поля, прикладываемого к каналу в поперечном направлении с помощью третьего электрода- затвора (управляющего электрода). Канал может быть двух типов: n-типа или p-типа. Управляющим параметром для выходных характеристик у полевых транзисторов п - типа является напряжение на затворе (на входе транзистора), а не ток входа, как у биполярного транзисторов. Входная цепь полевого транзистора высокоомна. В динамике (при переключении транзистора) требуются импульсы тока в цепи управления для быстрого заряда (разряда) входной емкости затвор- сток транзистора. У полевого транзистора с каналом р-типа аналогичные свойства и характеристики, только у них при включении в схему изменяют полярности напряжения на стоке и затворе (относительно истока) на обратные.
Вторая разновидность полевых транзисторов - это транзисторы с изолированным затвором (МДП – транзисторы). В отличие от полевых транзисторов с р-п - переходом, в которых затвор имеет непосредственный электрический контакт с близлежащей областью токопроводящего канала в МДП – транзисторах затвор изолирован от указанной области слоем диэлектрика. По этой причине МДП – транзисторы относят к классу полевых транзисторов с изолированным затвором. МДП - транзисторы (структура металл - диэлектрик-полупроводник) выполняют из кремния. В качестве диэлектрика используют окисел кремния SiO2. Отсюда другое название этих транзисторов - МОП - транзисторы (структура металл-окисел-полупроводник).
Наличие диэлектрика обеспечивает высокое входное сопротивление рассматриваемых транзисторов (1012—1014 Ом).
Принцип действия МДП – транзисторов основан на эффекте изменения проводимости приповерхностного слоя полупроводника на границе с диэлектриком под воздействием поперечного электрического поля. Приповерхностный слой полупроводника является токопроводящим каналом этих транзисторов. МДП - транзисторы выполняют двух типов – со встроенным и с индуцированным каналом.
За рубежом эти транзисторы носят название MOSFET.
Достоинство полевых транзисторов - малые затраты мощности на управление и высокое быстродействие в результате переноса тока в них носителями одного знака (основными носителями), в отличие от биполярных транзисторов, где ток в средней части прибора (базе) переносится медленными (неосновными) носителями. Но по предельным значениям выходных напряжений и тока полевые транзисторы заметно уступают биполярным, что определяет их использование в низковольтных устройствах силовой электроники с высокими частотами процессов преобразования электрической энергии.
Комбинированные транзисторы. В последнее время находят широкое применение комбинированный транзистор, объединяющий в себе полевой транзистор с изолированным затвором и биполярный транзистор (на выходе), названный биполярным транзистором с изолированными затворами IGBT. Он имеет высокое входное сопротивление. Параметры выходных напряжений и тока выше, чем у биполярного транзистора. В настоящее время промышленность выпускает IGBT-транзисторы на токи от 50 до 3600 А и диапазон рабочих напряжений 600/1200/1700/3300/4500/6500 В, что позволяет создать преобразовательные системы с мощностью от 0,5 кВт до 1 ГВт. Конфигурация модулей: от одиночного ключа и чоппера до полного трехфазного моста и однофазной трехуровневой системы IGBT.
Подобно полевым транзисторам IGBT имеют изолированный затвор и управление транзистором осуществляется изменением напряжения на затворе. Ток управления и мощность управления незначительны. Прямое падение напряжения существенно меньше, чем у МОП транзисторов и составляет около полутора вольт, По быстродействию IGBT уступают полевым транзисторам, но значительно превосходят биполярные, Основными преимуществами являются высокая рабочая частота и КПД, а также устойчивость к перегрузкам, благодаря чему, IGBT успешно вытесняют из преобразовательной техники силовые биполярные транзисторы и запираемые тиристоры.
Отметим, что для транзисторов всех рассмотренных типов общим является наличие на их входах сигналов управления на все время протекания тока в выходной цепи вентиля. В то же время для GTO- тиристоров необходимы импульсы управления противоположной полярности только в моменты отпирания и запирания тиристора.
Сравнительная оценка по допустимым диапазонам мощности и частоты силовых полупроводниковых преобразователей, выполненных на однооперационных тиристорах, запираемых тиристорах (GTO), полевых транзисторах (MOSFET) и биполярных транзисторах с изолированным затвором
(IGBT) приведена в табл.17. в
Таблица 17.Сравнительная оценка характеристик силовых полупроводниковых приборо
Тип полупроводникового прибора |
Рабочий диапазон частоты, Гц fmin≤fраб ≤ fmin |
Рабочий диапазон мощности, кВт Pmin≤Рраб ≤Рmax
|
Однооперационный тиристор |
От 10 Гц до 3000 Гц |
От 0,2 кВт до 104 кВт |
GTO |
От 100 Гц до 3000 Гц |
От 103 кВт до 106 кВт |
IGBT |
От 1000 Гц до 25 000 Гц |
От 0,5 кВт до 106 кВт |
MOSFET |
От 1000 Гц до 50 000 Гц |
От 0,01 кВт до 10 кВт |
Управляющие устройства. Для выработки законов управления двигателем, который реализуется силовым преобразователем, замкнутые схемы ЭП содержат определенный набор управляющих элементов: задающие (программные) устройства, определяющие уровень и характер изменения регулируемой координаты; датчики регулируемых координат и технологических параметров, дающие информацию о ходе технологического процесса и работе самого ЭП; регуляторы и функциональные преобразователи, вырабатывающие управляющее воздействие на основе сигналов задающих устройств и датчиков координат и параметров; согласующие элементы, позволяющие соединить в единую схему все указанные элементы за счет согласования их входных и выходных сигналов по роду тока, уровням и виду сигналов и др.
Техническая реализация управляющих устройств современного ЭП весьма разнообразна. Они различаются по своей элементной базе, роду тока, мощности, конструктивному исполнению и многим другим признакам. По характеру преобразования сигналов устройства управления подразделяются на аналоговые и дискретные.
Аналоговые устройства и элементы характеризуются наличием функциональной (линейной или нелинейной) зависимости между входным и выходным сигналами, при этом выходной сигнал может принимать любое значение. Примером силовых аналоговых устройств могут служить управляемые выпрямители и преобразователи частоты, у которых напряжение и частота на выходе могут регулироваться в широких пределах в зависимости от уровня входного управляющего сигнала.
Дискретные элементы и устройства могут иметь только нулевой или максимальный выходной сигнал, который появляется или исчезает при достижении входным сигналом определенного значения. Примерами дискретных элементов могут служить реле и бесконтактные логические элементы. На основе дискретных элементов микропроцессорных контроллеров создаются цифровые схемы управления ЭП.
Все рассмотренные выше силовые и управляющие устройства находят применение в автоматизированных ЭП. До относительно недавнего времени задающие, регулирующие, согласующие и функциональные устройства, а также датчики координат ЭП выпускались отдельными сериями, «россыпью», что затрудняло проектирование схем управления, их наладку и эксплуатацию. Прогрессивным явлением в создании технических средств управления стала разработка микропроцессорных систем управления, выполняемых с использованием микропроцессорных контроллеров.
Важной характеристикой схем управления ЭП является наличие или отсутствие в них возможности изменения (перенастройки) алгоритма функционирования. По этому признаку они подразделяются на схемы с жестким (неизменным) алгоритмом и схемы с изменяемым (программируемым) алгоритмом.
В схемах с жестким алгоритмом преобразование сигналов осуществляется в соответствии со схемой соединения и характеристиками элементов. Для изменения алгоритма функционирования такой схемы необходима замена (перемонтаж) соответствующих элементов.
Схемы с программируемым алгоритмом позволяют менять управление за счет изменения программы, управляющей работой аппаратной части этих устройств. Реализация таких устройств осуществляется с использованием средств компьютерной (микропроцессорной) техники управления и характеризует собой одну из важнейших тенденций развития современных ЭП. Использование этих систем обеспечивает широкую унификацию производства комплектных средств управления, упрощает проектирование, наладку и эксплуатацию ЭП, улучшает их технико-экономические показатели.
Аналоговые элементы и устройства управления электропривода [1]
Работу таких элементов и устройств рассмотрим на примере систем УБСР.
Аналоговая ветвь УБСР-А выполняется из набора транзисторных усилителей постоянного тока, командных и задающих устройств, функциональных преобразователей, датчиков координат, устройств согласования и блоков питания и рассчитана на унифицированный сигнал постоянного тока (0±10) мА, (0 ± 24) В, что позволяет использовать в ней транзисторы общего назначения.
Развитием аналоговой ветви УБСР явилась разработка серии УБСР-АИ на интегральных микросхемах, применение которых позволило улучшить технические характеристики схем управления и расширить их функциональные возможности. Блоки УБСР-АИ размещаются на сменных ячейках со штепсельными разъемами и имеют печатный монтаж. Эта серия рассчитана на унифицированный электрический сигнал ±10 В, ±5 мА, позволяющий соединять ее элементы с дискретными элементами УБСР-ДИ и другими устройствами автоматизации технологических процессов.
Командные (задающие) устройства реализуются на базе сельсинного командоаппарата типа СКА. Они выпускаются в трех исполнениях - с приводом от рукоятки (СКАР), педальным приводом (СКАП) и маховичковым приводом (СКАЗ).
Рассмотрим электрическую схему сельсинного командоаппарата (рис. 188, а). Однофазная обмотка статора сельсина ОС подключается к сети переменного тока напряжением Uc = 110 В частотой 50 Гц. Выходное напряжение переменного тока Uвых снимается с двух фаз обмотки ротора и далее выпрямляется с помощью неуправляемого выпрямителя VD или фазочувствительного выпрямителя ФЧВ. В первом случае выходное напряжение Uвых1 будет иметь постоянную полярность, а во втором случае полярность сигнала Uвых2 будет зависеть от сдвига фаз напряжений статора и ротора. Таким образом, ФЧВ является по существу выпрямителем, полярность сигнала на выходе которого определяется фазой входного напряжения переменного тока.
При повороте ротора сельсина амплитуда наводимых в его обмотках ЭДС и соответственно выходного напряжения Uвых изменяется от нуля в начальном положении ротора (φ = 0) до максимального значения при φ = 90° (см. рис. 188, б) по кривой Uвых1(φ). Для получения примерно линейной зависимости выходного сигнала командоаппарата в функции угла поворота ротора используется зона φ = ± 60°.
На основе сельсинного командоаппарата выполняются и задатчики интенсивности УБСР типов БЗС и БСШД. В задатчике интенсивности БЗС ротор перемещается однофазным реверсивным исполнительным двигателем типа РД-09, а в задатчике БСШД - с помощью шагового двигателя типа ШДР 711.
В схемах управления, в том числе и в УБСР, широко используются и потенциометрические задающие устройства (задатчики) с линейным и вращательным движением ползунка. Схема, приведенная на рис. 189, а, обеспечивает получение двухполярного сигнала на выходе, а схемы на рис. 189, б, в - однополярного.
Если ползунки потенциометров перемещать с помощью исполнительных двигателей, то они смогут выполнять функции задатчиков интенсивности. По такому принципу в УБСР выполнен блок скорости реостатный (БСР), в котором двигатель РД-09 через редуктор перемещает ползунки двух потенциометров типа РПП. Угол поворота валиков потенциометра от 0 до 3000, крайние их положений ограничиваются микровыключателями.
В УБСР предусмотрен и статический (без применения двигателя) задатчик интенсивности типа ЗИ-2АИ. В этом устройстве, предназначенном для преобразования ступенчатого входного сигнала в линейно изменяющееся во времени выходное напряжение, применяются четыре ОУ, один из которых работает в режиме управляемого ограничения, второй - в режиме интегратора, а третий и четвертый - в режиме инвертора. Ячейка ЗИ-2АИ операционного усилителя обеспечивает изменение своего выходного напряжения в пределах ± 10 В за время 0,5-120 с.
В схемах управления ЭП применяются также задатчики интенсивности, построенные на эффекте протекающего во времени заряда конденсатора. При подаче на вход цепочки R - С ступенчатого входного сигнала Uвх сигнал на ее выходе Uвых будет изменяться по экспоненте. Изменяя постоянную времени Т = RС, можно получать различный темп изменения выходного сигнала.
Датчики координат электрических приводов
В замкнутых ЭП, как уже говорилось, для формирования требуемых статических и динамических характеристик применяются обратные связи по скорости, положению, току и напряжению, реализуемые с помощью соответствующих датчиков. Рассмотрим и некоторые другие датчики, применяемые в аналоговых схемах управления замкнутых ЭП.
Датчики напряжения для ЭП с ДПТ выполняются на основе потенциометра, включаемого на зажимы якоря М двигателя, как это показано на рис. 190, а. Уровень сигнала обратной связи по напряжению Uоп, снимаемого с потенциометра RP, а значит, и коэффициент обратной связи по напряжению определяются положением движка потенциометра.
Для получения сигнала обратной связи по напряжению в ЭП с двигателями
переменного тока используются трансформаторные схемы (см. рис. 190, б).
Рис.188. Схема (а) и выходная характеристика (б) сельсинного командоаппарата
Рис.189. Потенциометрические задающие устройства (а, б, в)
Рис. 190. Потенциометрический (а) и трансформаторный (б) датчик напряжения
Аналогичные схемы применяются в системе УВ - ДПТ, где трансформаторы напряжения подключаются к цепям переменного тока управляемого выпрямителя УВ.
В настоящее время находят широкое применение изолированные датчики тока и напряжения фирмы LEM (Швейцария). Перечислим достоинства этих датчиков:
- возможность применения в цепях как переменного, так и постоянного или импульсного токов (напряжений);
- аналоговый выходной сигнал;
- высокая точность преобразования: до 0,1 % от входного тока;
- высокий уровень изоляции между первичной и вторичной цепями;
- нелинейность выходной характеристики: до 0,05 %;
- широкий диапазон преобразования, высокая перегрузочная способность, отличные динамические характеристики;
- надежность (среднее время наработки на отказ превышает 106 часов), стабильность параметров;
- простота применения, малые размеры и вес;
- гарантия изготовителя: 5 лет.
Приведем параметры некоторых датчиков тока и напряжения.
Датчик тока (датчик прямого усиления на эффекте Холла): HY 0,5…25-Р:
- номинальное значение входного тока: ± 5; 10; 15; 20; 25 А;
- точность в процентах к номинальному значению тока: 2,5 %;
- диапазон преобразования: 3·IN А;
- выходной сигнал: 4 В;
- рабочая частота: 0…25 кГц;
- напряжение питания: ± 15 В;
- потребляемый ток: 20 mА;
- рабочая температура: -10…+75оС;
- габаритные размеры: 36 * 33 * 12.
2. Датчик напряжения (датчик компенсационного типа со встроенным первичным резистором. Тип «С». СV3-VOLTAGE:
- номинальное значение входного напряжения:70- 1400 В;
- точность: ±2% (к номинальному напряжению);
- выходной сигнал: 10 В;
- напряжение питания: ± 15 В;
- рабочая частота: 0-800 кГц;
- время задержки: 0,3-0,4 мкс;
- рабочая температура: -40…+85 оС;
- габаритные размеры: 113 * 64 * 77.
Датчики скорости и положения, применяющиеся в замкнутых системах управления
Для получения информации о скорости и положении вала двигателя в замкнутых ЭП применяются аналоговые и дискретные датчики скорости и положения.
Датчики скорости (тахогенераторы) предназначены для измерения скорости вращения вала двигателя или исполнительного органа рабочей машины. Они представляют собой специализированные электрические машины небольшой мощности, выходное напряжение Uвых которых пропорционально скорости вращения их якоря (ротора), т. е. Uвых = kтгΩ, где kтг - коэффициент передачи тахогенератора. Основное требование к тахогенераторам заключается в максимальном приближении зависимости Uвых (Ω), к линейной, что определяет точность их работы.
По принципу своего действия и устройству тахогенераторы бывают постоянного и переменного тока.
Тахогенераторы постоянного тока представляют собой небольшие генераторы постоянного тока с возбуждением от независимого источника (рис. 191, а) или от постоянного магнита.
Рис.191. Тахогенераторы: а – постоянного тока, б – переменного тока
При отсутствии нагрузки выходное напряжение тахогенератора постоянного тока пропорционально измеряемой угловой скорости Uтг=kтгΩ. Коэффициент пропорциональности (крутизна характеристики) kтг можно рассчитать, зная номинальные данные для тахогенератора: выходное напряжение и угловую скорость вращения. В реальных условиях тахогенератор работает на некоторую нагрузку. Ток нагрузки обуславливает появление потока реакции якоря, который приводит к некоторому размагничиванию машины и нарушению линейности выходной характеристики тахогенератора. Для уменьшения отклонения выходной характеристики от линейной нагрузка тахогенератора должна быть высокоомной. В том случае, когда напряжение тахогенератора подано на вход операционного усилителя, это условие выполняется наилучшим образом, т.к. входное сопротивление операционного усилителя составляет десятки – сотни килоом. Пренебрегая размагничивающим действием реакции якоря и принимая индуктивность обмотки якоря тахогенератора равной нулю, запишем уравнение равновесия напряжения цепи обмотки якоря:
Uтг =Eя-IяRн,
где E=kеΩ – ЭДС обмотки якоря; Iя=Uтг/Rнг – ток обмотки якоря.
Отсюда получим передаточную функцию тахогенератора постоянного тока
W(p)= Uтг (p)/Ω(p)= kе/(1-Rя/Rн)= kтг.
При Rн>>Rя получим kтг≈kе.
Тахогенераторы переменного тока. В основном применяются асинхронного типа (асинхронные тахогенераторы) и по своему устройству мало отличаются от однофазных асинхронных двигателей. Они имеют две обмотки (см. рис. 191, б), одна из которых ОВ подключается к питающей сети и служит для возбуждения тахогенератора, а другая ОИ является измерительной. Напряжение на зажимах этой обмотки Uвых пропорционально скорости вращения тахогенератора Ω. Передаточная функция асинхронного тахогенератора имеет такой же вид, как и передаточная функция тахогенератора постоянного тока. Крутизна характеристики асинхронного тахогенератора обычно меньше, чем у тахогенератора постоянного тока. Вместе с тем они выгодно отличаются от тахогенераторов постоянного тока отсутствием щеточного аппарата, незначительным моментом сопротивления, малой инерционностью.
Синхронные тахогенераторы представляют собой однофазный синхронный генератор малой мощности с ротором в виде многополюсного постоянного магнита. При вращении ротора создаваемое им магнитное поле пересекает витки обмотки статора и наводит в ней ЭДС, пропорциональную скорости вращения, поэтому выходное напряжение на зажимах обмотки статора оказывается пропорциональным скорости ротора.
Особенностью синхронных тахогенераторов является зависимость частоты их выходного напряжения от скорости ротора.
Кроме аналоговых датчиков скорости в замкнутых схемах все шире применяются цифровые датчики, сигналы которых могут непосредственно поступать в цифровые схемы управления. Применение таких датчиков позволяет повысить точность регулирования скорости исполнительных органов рабочих машин и механизмов.
Первичными элементами цифровых датчиков скорости и положения, непосредственно устанавливаемых на валу двигателя или рабочей машины, являются индукционные или фотоэлектрические элементы.
Максимальная скорость вращения любого тахогенератора должна быть выше номинальной угловой скорости вращения двигателя. Кроме того, необходимо учитывать следующие обстоятельства: для гибкой стабилизирующей обратной связи чаще применяются тахогенераторы постоянного тока, поскольку напряжение постоянного тока проще дифференцировать с помощью пассивных RC- четырехполюсников; для жесткой стабилизирующей обратной связи (по скорости) чаще применяются асинхронные тахогенераторы. В схемах с усилителями переменного тока выходной сигнал асинхронного тахогенератора не требует последующей модуляции.
Импульсный индукционный датчик скорости включает в себя зубчатый диск 1 (рис. 192), соединенный с валом двигателя или рабочей машины. Напротив зубцов этого диска располагается индуктор 2, представляющий собой постоянный магнит с расположенной на нем измерительной обмоткой 3, подключенной к источнику питания Uп. Напряжение, снимаемое с обмотки, подается через конденсатор С на вход усилителя У, выполняющего одновременно роль формирователя импульсов. При вращении диска изменяется зазор между его зубцами и полюсами индуктора 2. Вследствие этого резко изменяются магнитное сопротивление воздушного зазора и магнитный поток, проходящий через зубцы диска 1 и индуктор. Изменяющийся магнитный поток индуцирует в обмотке 3 ЭДС, частота которой f=NΩ/(2π),
где N - число зубцов диска; Ω - скорость диска (вала двигателя).
Созданное этой ЭДС напряжение переменного тока Uвх через конденсатор С подается на вход усилителя, который, усиливая этот сигнал, формирует из него последовательность выходных прямоугольных импульсов, частота которых пропорциональна измеряемой скорости. Далее эти импульсы при помощи цифрового блока «частота - код», имеющегося, например, в УБСР-ДИ, преобразуются в двоичное число посредством их подсчета за определенный интервал времени с запоминанием полученного числа на время последующего интервала. При необходимости этот переменный по частоте сигнал можно преобразовать и в напряжение постоянного тока (например, с помощью интегрирующего операционного усилителя) для использования в аналоговых схемах управления ЭП.
Рис.192. Импульсный индукционный датчик скорости
Импульсный индукционный датчик скорости хорошо работает при высокой скорости вращения двигателя, когда за один интервал квантования на счетчик поступает большое количество импульсов. Абсолютная ошибка измерения Δ связана с пропуском одного импульса, а относительная ошибка обратно пропорциональна их общему числу. В качестве примера рассмотрим датчик, который за один оборот выдает Z=1000 импульсов. Период квантования Т=0,01с. При скорости вращения n=1000 об/мин за время Т =0,01с на счетчик поступает
Nи= n Z Т/60 =1000·1000·0,01/60=167 импульсов.
Ошибка в измерении на 1 импульс дает относительную ошибку измерения скорости:
Δ=100/Nи=0,6 %.
Точность измерения скорости будет очень высокой. Однако уже при скорости вращения 10 об/мин на счетчик поступит только один импульс, измерение станет неточным, так как погрешность составит 50-60%. Вполне очевидно, что для повышения точности датчика следует увеличивать число импульсов за один оборот, что неизбежно требует усложнения конструкции датчика и повышает его стоимость.
Датчики положения применяются для получения электрического сигнала, пропорционального положению исполнительного органа или вала двигателя. Датчики положения применяются в замкнутых схемах управления ЭП и выполняются аналоговыми или цифровыми. В таких датчиках используются потенциометры, вращающиеся трансформаторы и сельсины, работающие в трансформаторном режиме.. Основное требование к датчикам положения заключается в том, что точность датчика (она определяется в зависимости от класса точности) должна быть по меньшей мере не ниже точности, предъявляемой к системе, δд.п<δmax, поскольку ошибка δд.п, вносимая в систему датчиком, не может быть устранена такими техническими средствами, как, например,введение коррекции. Если точность датчиков ниже точности, предъявляемой к системе, то используют многоканальные измерительные схемы, например, двухотсчетную схему, состоящую из двух одинаковых датчиков, связанных между собой приборными редукторами.
Существенным недостатком потенциометров при использовании их в следящем приводе является невозможность получения кругового вращения, а также возникновение шумов, т.е. помех для сигнала, получающихся вследствие нарушения контакта при переходе движка с витка на виток, загрязнения контактной поверхности и т.п.
Основным требованием, которым должен отвечать потенциометр, является достаточная крутизна (значительное снимаемое напряжение, приходящееся на единицу угла ошибки) и линейность характеристики (строгая пропорциональность между напряжением и углом поворота подвижного контакта).
Потенциометры преобразуют сигнал ошибки в напряжение постоянного тока. При питании следящей системы от сети переменного тока в качестве датчиков положения применяются вращающиеся трансформаторы и сельсины.
Вращающиеся (поворотные) трансформаторы, являющиеся аналоговыми датчиками положения (угла поворота) вала двигателя или рабочей машины, представляют собой информационную электрическую машину индукционного типа. Их работу рассмотрим на примере наиболее распространенного синусно-косинусного вращающегося трансформатора (СКВТ). Этот трансформатор (рис. 193, а) имеет четыре обмотки, две из которых (возбуждения ОВ и компенсационная ОК) расположены на статоре и две (измерительные ОИ1 и ОИ2), называемые вторичными, - на роторе. Ротор соединяется с валом двигателя или рабочей машины, К обмотке возбуждения ОВ подводится однофазное напряжение переменного тока U1. Протекающий под его действием ток создает в воздушном зазоре СКВТ магнитный поток, который наводит во вторичных (роторных) обмотках ЭДС. Значение этой ЭДС в обмотке ОИ1 (синусной) пропорционально синусу, а в обмотке ОИ2 (косинусной) - косинусу угла φ поворота ротора относительно статора. Напряжения U1=Umaxsinφ и U2=Umaxcosφ на нагрузках z1, и z2 являются информацией об угле поворота φ вала двигателя или рабочей машины, угловое положение которых должно измеряться.
Рис.193. Электромашинные датчики углового положения: а – вращающийся трансформатор, б – магнесин
Компенсационная обмотка OK, которая обычно закорачивается, служит для компенсации вредного действия магнитного поля тока обмоток ротора, обеспечивая тем самым снижение погрешности вращающихся трансформаторов.
В замкнутых схемах ЭП применяются также линейные вращающиеся трансформаторы, у которых выходное напряжение обмотки ротора прямо пропорционально углу φ.
Сельсин, также широко применяющийся в замкнутых схемах управления ЭП в качестве аналогового датчика положения, представляет собой информационную электрическую машин, которая обеспечивает преобразование угла поворота вала в электрический сигнал. Сельсинное устройство может выполнять функции задатчика, датчика положения и измерителя рассогласования (ошибки).
В следящем ЭП сельсины всегда работают в паре (сельсин – датчик и сельсин – приемник) и служат или для передачи на расстояние угловых перемещений, или для преобразования сигнала углового рассогласования в зависящее от него напряжение. В соответствии с этими функциями различают два возможных режима работы сельсинной пары – индикаторный и трансформаторный.
При трансформаторном режиме обмотка статора одного сельсина (задатчика) подсоединяется к источнику питания, а со статорной обмотки другого сельсина (датчика) снимается напряжение, значение и фаза которого определяются углом рассогласования между положением их роторов. Далее этот сигнал подается на фазочувствительный выпрямитель.
По конструкции сельсины подразделяются на контактные и бесконтактные.
Магнесин (см. рис. 193, 6) является бесконтактным электромеханическим датчиком угла поворота, имеет более простое по сравнению с сельсином и вращающимся трансформатором устройство, меньшие массу и габаритные размеры и высокую точность измерения (ошибка менее 2,5°).
Магнесин состоит из торроидального сердечника 2 без пазов, на котором намотана спиральная обмотка 3. Обмотка имеет зажимы С1, С2 для подключения ее к однофазной питающей сети переменного тока и выводы СЗ, С4, расположенные под углом 120° относительно друг друга, для снятия выходного напряжения. Ротор магнесина представляет собой постоянный магнит 1 цилиндрической формы, соединяемый с валом двигателя. При подаче на зажимы С1, С2 напряжения питания U1 на выводах обмотки С3, С4 появится выходное напряжение Uвых, пропорциональное углу поворота ротора магнесина φ, которое поступит в схему управления ЭП.
Индуктосин используется для измерения линейных перемещений механических элементов ЭП или исполнительных органов рабочих машин. По своему устройству он напоминает линейный асинхронный двигатель и имеет плоские статор и подвижный ротор. Первичная обмотка, расположенная на статоре, подключается к однофазной сети переменного тока, при этом на вторичной обмотке при перемещении ротора будет наводиться ЭДС, зависящая от его положения. Точность индуктосинов может достигать несколько микрометров.
Цифровой фотоэлектрический датчик положения (рис.194) состоит из первичного элемента, представляющего собой кодирующий диск (рис.194, а), соединенный с валом двигателя или рабочей машины. Он имеет несколько концентрических колец (дорожек), каждое из которых состоит из сегментообразных прозрачных и непрозрачных участков. Кольцо с наименьшим радиусом (т.е. расположенное ближе всего к оси диска) имеет два участка - прозрачный и непрозрачный, и относится к старшему разряду выходного числа. В каждом следующем от центра кольца участков удваивается, что соответствует в двоичном представлении чисел переход к следующему разряду. Диск, показанный на рис. 194, а имеет три таких кольца, что позволяет сформировать с его помощью трехразрядное двоичное число.
Получение сигнала производится фотоэлектрическим способом. Для этого с одной стороны диска устанавливаются по числу его колец источники света - светодиоды, а с другой - приемники света - фотодиоды. Когда между ними находится прозрачный участок диска, светодиод освещает фотодиод, электрическое сопротивление последнего резко изменяется, что и является входным воздействием для последующей работы датчика положения.
Схема одного канала датчика положения, соответствующего одному разряду, показана на рис. 194, б. Фотодиод VD включен на вход операционного усилителя ОУ, работающего в режиме релейного элемента. В исходном положении усилитель «закрыт» отрицательным опорным напряжением Uоп. При освещении фотодиода VD светодиодом усилитель «открывается» и на его выходе появляется электрический сигнал, соответствующий единице двоичного числа. Число усилителей определяет разрядность датчика положения.
Любому положению кодирующего диска в пределах 360° (одного оборота) соответствует определенное сочетание нулей и единиц на выходах усилителей, т.е. определенное числовое выражение угла. Из диаграммы работы рассматриваемого трехразрядного датчика (см. рис. 194, в) видно, что при повороте диска на 360° имеет место восемь комбинаций сигналов с выходов усилителей от ООО до 111. Это соответствует изменению числа в десятичной системе от 0 до 7.
Из
приведенной диаграммы также видно, что
сигнал с выхода датчика положения
изменяется через каждые 45°=π/4, что
определяет его дискретность (точность).
В общем случае дискретность цифрового
датчика положения определяется выражением
Δφ = 360°/(2n),
где
n
- число его разрядов.
Рис.194. Цифровой фотоэлектрический датчик углового положения: а - устройство, б - электрическая схема одного канала, в – временная диаграмма следования импульсов
Для повышения точности цифровых датчиков положения используется несколько кодирующих дисков, соединяемых с валом двигателя через редуктор.
Вместо фотоэлектрических первичных элементов в датчиках положения могут применяться индуктивные датчики с индуктосинами, позволяющие получать выходные сигналы более высокой точности. Разрешающая способность таких датчиков, характеризующая их точность, определяется выражением Δφ = 360°/(2рп), где рп - число пар полюсов индуктосина. Поскольку это число может составлять несколько сотен, то точность может быть обеспечена в несколько единиц (или десятков единиц) угловых секунд. В последнее время в замкнутых схемах ЭП применяются комплексные датчики скорости и положения вала двигателя. К ним относятся датчики типов ПДФ-8 и ПДФ-9, включающие в себя датчик скорости (бесконтактный тахогенератор постоянного тока) и фотоимпульсный датчик положения ротора, выдающий от 125 до 2500 импульсов за один оборот вала. Такие датчики применяются, в частности, в ЭП типов ЭПБ-1 и ЭПБ-2 с вентильными двигателями. В цифровых системах управления ЭП нашли применение импульсные датчики типов ПДФ-3 и ДИФ-5. Первый из них имеет выходной сигнал в виде двух серий импульсов, сдвинутых друг относительно друга на четверть периода. Число импульсов за один оборот вала двигателя составляет 600. Датчики типа ДИФ-5 различной модификации позволяют получать за один оборот вала датчика от 45 до 1800 импульсов.
В настоящее время также находят широкое применение бесконтактные датчики углового положения типа AS5040 (магнитный экодер). Датчик представляет собой «систему на кристалле», включающую в себя элементы, принцип работы которых основывается на эффекте Холла. Датчик имеет аналоговый вход и модуль обработки цифровых сигналов. Для измерения углового перемещения требуется только двухполюсный магнит, вращающийся над центром датчика. Он может быть размещен как над, так и под микросхемой. Точное измерение углового перемещения обеспечивается мгновенной фиксацией положения магнита с точностью до 0,0875о, что равняется 4096 положениям на один оборот. Числовые значения передаются в виде периодического цифрового потока данных или сигнала широтно-импульсной модуляции. Период модулирующего сигнала выбирается равным 1 мкс на один шаг, или 2 мкс на один шаг, что соответствует 244 Гц или 122 Гц. Допустимое напряжение питания датчика: 3,3 и 5 В. Датчик практически является самым миниатюрным по своим габаритным размерам по сравнению со всеми рассмотренными выше датчиками. Размер корпуса микросхемы: 5,3 мм · 6,2 мм.
Достоинствами датчика являются также:
- бесконтактное измерение угловых перемещений с высокой точностью при повороте на 360о;
- использование синхронного последовательного интерфейса для точного позиционирования;
-наличие функции самотестирования;
- некритичность к несоосности магнита и микросхемы датчика;
- широкий диапазон допустимых рабочих температур: от -40 оС до +125 оС.
- допустимая скорость вращения – до 10 000 об/мин.
Выбор датчика положения и определение передаточного отношения редуктора для датчика положения
Датчики положения выбирают с учетом требований по обеспечению заданных погрешности позиционирования и диапазона перемещения исполнительного органа рабочего механизма.
Передаточное отношение редуктора, установленного между выходным валом исполнительного органа рабочего механизма и датчиком положения выбирают в такой последовательности:
- находят перемещение исполнительного органа рабочего механизма Si;
- выбирают датчик положения;
- определяют величину перемещения и скорость исполнительного органа рабочего механизма;
- вычисляют передаточное отношение редуктора к датчику положения.
Диапазон перемещения исполнительного органа рабочего механизма обычно указан в техническом задании на проектирование.
Параметры некоторых типов датчиков положения для следящих систем ЭП приведены в табл. 18.
Датчик положения выбирают исходя из оценки достижимой погрешности позиционирования, которая определяется по формуле
SKΔ/(DпΔдоп), (311)
где S – перемещение исполнительного органа рабочего механизма, мм;
Dп– число дискрет датчика (см. табл.18); 1/Dп –разрешающая способность датчика;
KΔ=1,5-3 - коэффициент, учитывающий качество измерительных цепей системы управления, причем бóльшие значения KΔ соответствуют аналоговым системам управления;
Δдоп – допустимая по техническому заданию погрешность позиционирования исполнительного органа рабочего механизма, мм.
При использовании импульсных датчиков положения, с помощью которых можно получить очень высокую точность позиционирования, платы системы управления должны быть выполнены с энергозащищенной памятью, сохраняющей информацию о положении исполнительного органа в момент аварийного отключения питания системы управления.
При выборе места установки датчика положения необходимо выполнение следующих условий:
- величина приведённого от ЭД к датчику положения люфта должна быть меньше дискреты датчика положения;
- в кинематической цепи, связывающей ЭД и датчик положения, должны отсутствовать элементы с пониженной механической жёсткостью.
Исходя из этих условий, предпочтительно осуществлять связь вала датчика с валом ЭД непосредственно или через специальный редуктор (мультипликатор).
Тип датчика |
Разрешающая способность D, дискрет или импульс/оборот |
Диапазон перемещения, оборот |
Скорость, об/мин |
Долговечность, цикл |
Потенцио-метр ППМЛ |
10 000 |
20 |
200 |
106 |
Кодовый ФЭП-15 |
215 |
16 |
900 |
109 |
Импульсный ПИКП2-1Ф |
(1000;2500;5000) |
не ограничивается |
6000 |
10000 |
Таблица 18. Паспортные данные датчиков положения
В случае установки датчика положения на выходе кинематической цепи ЭД-исполнительный орган рабочего механизма необходим редуктор, передаточное отношение которого iдп определяется по формуле
iдп=φм /φд ;
φд ≤ φдп
где φм- диапазон перемещения исполнительного органа рабочего механизма, с которого передаётся движение на датчик;
φд - диапазон перемещения датчика;
φдп– диапазон перемещения датчика по паспорту.
Необходимо выполнить проверку частоты вращения датчика.
nдат=nдв/(iдпiм)
nдат.
п,
где nдат– частота вращения датчика, об/мин;
nдв– мксимальная частота вращения ЭД, об/мин;
iм– предаточное отношение от ЭД до звена механизма, с которого передается вращение на датчик;
nдат. п–допустимая частота вращения датчика по паспорту;
iдп– передаточное отношение датчика.
Если датчик положения соединен непосредственно с валом ЭД через редуктор с передаточным отношением iдп, то скорость вращения датчика положения определяется по формуле
nдат=nдв/iдп nдат. п
Задача 42:
Выбрать
датчик и определить передаточное
отношение механизма поворота робота
“Универсал 60”, если дано: угол поворота
равен 3600,
вылет схвата от оси поворота 2000 мм,
погрешность позиционирования
3мм; скорость вращения двигателя nдв=800
об/мин; передаточное отношение редуктора,
установленного между ЭД и исполнительным
органом рабочего механизма iм
=80.
Решение:
Примем кинематическую схему ЭП, в которой датчик положения соединен с валом ЭД через редуктор с передаточным отношением iдп.
Исполнительный органа рабочего механизма перемещается по окружности, длина которой составляет его путь перемещения: S=2πR=2π∙2000=12560 мм.
Выбираем датчик ППМЛ с разрешающей способностью 10000 дискрет. Примем значение KΔ=1,5.
Определяем погрешность позиционирования, которая будет обеспечена при применении этого датчика, и сравниваем её с заданной точностью позиционирования
Δ=SKΔ/Dп=12560∙1,5/10000=1,88 <3мм.
Датчик ППМЛ удовлетворяет требованиям по точности позиционирования.
Угол поворота входного вала редуктора датчика положения равен углу поворота вала ЭД
φдв=φвыхiпм=360о·80=28800о=80 полных оборотов.
Предельный диапазон перемещения датчика положения типа ППИЛ составляет 20 оборотов. Принимаем рабочий диапазон перемещения датчика положения равным 19 оборотов. В этом случае передаточное отношение редуктора для датчика положения равно
iдп= φдв/φдп=80/19=4,21.
Далее следует определить частоту вращения датчика положения
nдат=nдв/iдп=800/4,21=190 об/мин.
Допустимая частота вращения датчика положения типа ППМЛ (см. табл.18) составляет 200 об/мин.
Вывод: выбранный датчик положения удовлетворяет требованиям по обеспечению точности измерения перемещения и допустимой скорости вращения.
Вопросы для самоконтроля
Перечислите основные типы полупроводниковых вентилей, которые применяются в силовых схемах усилителей мощности современных ЭП, дайте краткую характеристику их параметров.
Перечислите основные типы датчиков напряжения, проведите сравнительную оценку их характеристик.
Перечислите основные типы датчиков скорости, дайте сравнительную оценку их характеристик.
Перечислите основные типы датчиков углового положения, дайте сравнительную оценку их характеристик.