6.2.1 Расчет сетевой подогревательной установки

Утечки сетевой воды [1]:

G_ут = 0,007565Q_Σ,

где 65 – удельный объём воды в системах теплоснабжения на один МВт присоединённой тепловой мощности, м³/МВт;

Q_Σ – суммарный расход на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение при

расчетном режиме.

G_ут = 0,007565187 = 91,163 м³/ч = 25,32 кг/с.

Тогда полный расход составляет:

G_св = 511,63 + 25,32 = 536,95 кг/с.

Тепловая нагрузка отборов:

= ,

= 536,954,19(110 – 70)10^-3 = 90 МВт.

Расход пара на нижний сетевой подогреватель:

,

кг/с.

Тепловая нагрузка подогревателя нижней ступени:

Q_сп1 = ,

Q_сп1 = 536,95(90 – 70)4,1910^-3 = 45 МВт.

Расход пара на верхний сетевой подогреватель:

,

= 21,17 кг/с.

Тепловая нагрузка подогревателя верхней ступени:

Q_сп2 = ,

Q_сп2 = 536,95(110 – 90)4,19010^-3 = 45 МВт.

Тепловая нагрузка пиковых водогрейных котлов:

Q_пвк = G_свΔt_пвкс_р

Q_пвк = 536,95(150 – 110)4,19010^-3 = 90 МВт.

6.2.2 Определение предварительного расхода пара на турбину

Коэффициент недоиспользования мощности промышленного отбора:

у_пр = ,

у_пр = 0,574.

Коэффициенты недоиспользования мощности отопительных отборов:

у_от1 = ,

у_от1 = 0,1565,

у_от2 = ,

у_от2 = 0,2176.

В первом приближении принимаем, что мощность турбины равна номинальной и что коэффициент регенерации k_рег = 1,15.

Расход пара на турбину :

D_т = ,

D_т = = 206,5 кг/с.

6.2.3 Расчет сепараторов непрерывной продувки

Брутто-производительность парогенератора:

= D_т(1 + α_сн) ,

= 206,5(1 + 0,012) = 208,98 кг/с.

Расход пара на собственные нужды:

D_сн = D_т0,012,

D_сн = 206,50,012 = 2,478 кг/с.

Расход питательной воды:

G_пв = + D_прод = (1 + α_пр)

G_пв = (1 + 0,015)208,98 = 212,115 кг/с.

Расход продувочной воды:

G_прод =  α_пр

G_прод = 208,980,015 = 3,134 кг/с.

Выпар из первой ступени сепарации:

D_сеп1 = (4.4)

где h_прод – энтальпия продувочной воды. При давлении в барабане 13,72 МПа

h_прод = 1560кДж/кг;

, – энтальпия сухого пара и воды в состоянии насыщения при давлении в сепараторе (определяется давлением в приёмнике выпара (деаэратор) – 0,588 МПа). = 2755,7 кДж/кг, = 666,9 кДж/кг.

D_сеп1 = кг/с.

Слив из первой ступени сепарации:

= G_прод – D_сеп1

= 3,134 – 1,34 = 1,794 кг/с.

Выпар из второй ступени сепарации:

D_сеп2 = (4.5)

где – энтальпия продувочной воды, сливаемая из II ступени сепаратора:

= 437 кДж/кг.

D_сеп2 = = 0,183 кг/с.

Слив из второй ступени сепарации:

= G_прод – D_сеп1 – D_сеп2

= 3,135 – 1,34 – 0,183 = 1,612 кг/с.

6.2.4 Расчет роу

РОУ редуцирует острый пар на нужды промышленных потребителей и станции в случае, когда невозможен отпуск с турбины. Расчётная схема РОУ представлена на рисунке 6.2.

Рисунок 6.2 – Схема РОУ

Уравнение теплового баланса для одного килограмма пара:

,

где h_роу – энтальпия пара после прохождения РОУ. Для давления 1,5 МПа и температуре 208,3ºС, h_роу = 2819 кДж/кг;

t_к – температура воды на выходе из РОУ. При давлении 1,5 МПа и при условии, что вода выходит в состоянии насыщения, t_к = 198,3ºС;

φ – коэффициент испарения, принимается в диапазоне 0,650,7, φ = 0,7;

t_пит – температура питательной воды после деаэратора питательной воды 1-ой ступени, давление в котором 0,07 МПа, t_пит = 90ºС.

Выражаем из баланса количество воды необходимое для охлаждения 1 кг пара:

кг_в/кг_п.

Тогда расход свежего пара на РОУ D_свп, при условии, что она удовлетворяет паровую нагрузку ТЭЦ:

,

кг_п/с.

Расход питательной воды:

G_роу = zD_свп

G_роу = 0,36971,7 = 26,2 кг_в/с.