58. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента на основе расчетной модели наклонных сечений.

Р асчёт включает требования по обеспечению прочности наклонных сечений при действии и главных сжимающих напряжений. Указаные факторы в расчётах учитываются раздельно.Расчет на действие из-гибаемого момента.Данный расчетне выполняется, если: продольная армату-ра( ), опреде-ленная при дейст-вии по-лностьюдоводится до опоры рабочая высота сечения (d) не изменится по длине элемента. ; Значение следует принимать при обеспечении длины анкеровки ( ) продольной арматуры. В противном случае следует принимать .

69. Расчет прочности внецентренно-растянутых элементов с малыми эксцентриситетами.

Д анная ситуация возникает, если растягивающая сила находится между равнодействующими внутренних усилий в арматуре.

или

68. Расчет прочности внецентренно-растянутых элементов с большими эксцентриситетами.

И меет место явно выраженная растянутая зона и сжатая зона бетона. Напряженное состояние аналогично изгибаемым элементам с двойным армированием и внецентренно-сжатым по случаю больших эксцентриситетов.

67. Расчет прочности центрально растянутых элементов обычных и предварительно напряженных.

Расчет прочности центрально-растянутых элементов производится по стадии III – разрушение элемента. Разрушение элементов происходит после того, как в бетоне образуются трещины, а в арматуре напряжения достигают предела текучести или временного сопротивления разрыву. Несущая способность центрально-растянутого элемента обусловлена предельным сопротивлением арматуры без учета бетона.

прочности предварительно напряженного элемента:

где –площадь поперечного сечения преднапряженной арматуры; – площадь поперечного сечения обычной арматуры;  – коэффициент, учитывающий увеличения расчетного сопротивления предварительно напряженной арматуры

59.Эпюра материалов.

Под эпюрой материалов понимают графическое отображение действительной несущей способности изгибающего элемента с принятым и эффективно законструированным армированием. Эпюра материалов получается путем графического наложения вычисленных значений действительной несущей способности по арм. на эпюру изгибающих моментов.

70. Расчет прочности на местное сжатие (смятие).

Расчетное сопротивление бетона смятию следует определять по формуле: ,

fcd–расчетное сопротивление бетона сжатию;

–коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки;

 u–коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии, который следует определять по формуле:

Расчет бетонных элементов по прочности на смятие

Прочность бетонного элемента, подвергнутого действию местной сжимающей нагрузки, следует проверять из условияN_sd_uf_cudA_co,

u,min, u,max–соответственно минимальные и максимальные напряжения сжатия.

57.Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы на основе расчетной модели наклонных сечений

Расчёт включает требования по обеспечению прочности наклонных сечений при действии и главных сжимающих напряжений.

Расчёт на действие поперечных сил:

Расчет на прочность по наклонной полосе:

56.Упрощенный вариант общего метода расчета прочности по наклонным сечениям на действие изгибающих моментов, продольных и поперечных сил.

Прочность обеспеченна при выполнении условия:

Значение средних главных деформаций растяже-ния:

Требуемое количество поперечной арматуры определяется из условия:

50. Расчет изгибаемых элементов на прочность сечений нормальных к продольной оси по методу предельных усилий.

Относительная высота сжатой зоны x определяется отношением высоты сжатой зоны х к рабочей высоте сечения h0, равной расстоянию от сжатой грани до равнодействующей усилий в растянутых жесткой и гибкой арматурах.Наибольшее (граничное) значение относительной высоты сжатой зоны xR, при которой прочность последней достаточна для достижения всей арматурой растянутой зоны расчетных сопротивлений, определяется по формуле

где x0 - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле .

- наибольшая из величин расчетных сопротивлений гибкой или жесткой арматуры.Значение x0 для тяжелого бетона определяется по формулеx0 = 0,85 - 0,0008Rпр.

49. Упрощенный деформационный метод расчета прочности нормальных сечений изгибаемых элементов тавровой и двутавровой форм поперечного сечения с двойной арматурой.

48. Упрощенный деформационный метод расчета прочности нормальных сечений изгибаемых элементов тавровой и двутавровой форм поперечного сечения с одиночной арматурой.

( ) и сечение считается как тавровое.

Условия равновесия запишутся:

, .

47.Упрощенный деформационный метод расчета прочности нормальных сечений изгибаемых элементов прямоугольного профиля с двойной арматурой.

Условия равновесия запишутся:

,

Особенностью расчета является то, что необходимо знать уровень напряжений в арматуре, установленной в сжатой зоне. Это в конечном итоге влияет на высоту сжатой зоны

Напряжения в сжатой арматуре определятся как , если ),

Определение пощади сечения арматуры

46.Упрощенный деформационный метод расчета прочности нормальных сечений изгибаемых элементов прямоугольного профиля с одиночной арматурой.

Расч.напроч-сть по норм сеч-ям произв на 3-й стадии НДС.

Для обеспечения прочности должно выполняться условие:

Эпюра напряжений имеет форму отличного от прямоугольной эпюры. Определим средние напряжения в бетоне при их равномерном распределении.

40. Формирование внутреннего НДС в элементе с ростом нагрузки – 1 стадия НДС

I стадия. В начале I стадии бетон растянутой зоны сохраняет сплошность, работает упруго, эпюры нормальных напряжений в бетоне сжатой и растянутой зон близки к треугольным. (рис.а). Усилия в растянутой зоне воспринимает в основном бетон. Напряжения в арматуре незначительны.

            Стадия I – стадия упругой работы элемента. С увеличением нагрузки развиваются неупругие деформации растянутой зоны, эпюра напряжений становится криволинейной (рис.б). Величина напряжений приближается к временному сопротивлению бетона на осевое растяжение. Конец I стадии наступает, когда деформации удлинения крайних волокон достигнут (предельная растяжимость).

39.Нагрузки и воздействия на железобетонные конструкции в методе предельных состояний и расчетные сочетания воздействий.

по источнпроисхожден: а)прямые (вызван непосредственно при деформации эл-та) б)косвенные (вызыв-ие появление вторичных напряжений и деформаий).

по принципу действия:постоянные, переменные (временные), особые.

по изменяемости в прос-ве:стационарные и не стационарные.

по физич природе: статические и динамические.

К постояннымнагруз относ собствен вес констр-ии, или ее отдельн частей, давление грунта, жидкости и усилии предварит обжатия.

К переменным нагруз относ нагр-ки: климатические, технологические, стационарные.

38.Метод расчета по предельным состояниям.

Под предельным сост. поним. такие сост. их элем.или сеч-ий, после достижкотор оно тер. Удовлетв. Треб. По 1)несущспособн. 2)по пригодности к норм экслуатац.

1 гр ПСSd<Rd. Sd – макс сумма внешннагруз и воздействий действующ на консрукцию и вызыв в характерных сечен макс усилий. Sd῀f(gsk+qsk), ᵧF SdMsd,Vsd,Nsd<=RdMrd,Vrd,Nrd Rd – мин сумма внутрпредельн усилий в сечении элементов

2 гр ПСдолжнаобеспеч нормальные условэксплуатац (черезмерные деформации, недопущен или образование трещин). Общим условием для проверки по 2 гр ПС явлусловEd<=Cd. Ed- знач эффекта вызванного макс суммой внешн нагрузок и воздействий.

Условие 1)Med<=Mcr – изибающее внецентренное сжатие. Ned<=Ncr - изибающее внецентренное растяжение.

37.Конструктивные требования при установке напрягаемой арматуры.

Требования к стали арматуры и арматурных элементов: высокий условный предел текучести и прочности, стабильные упругие и пластические свойства, высокий предел выносливости, надежное сцепление с бетоном.

Закрепление преднапряженной арматуры производят при помощи анкеров типа:

1)Э. Фрейсине (в виде колодок и конических клиньев);

2)ББРВ (Швейцария) – холодная прессовка проволок в отверстиях стальных колодок;

3)цанговые анкера для прядей (в стальной конической обойме);

4)Инъецирование – заполнение каналов раствором) производится для обеспечения сцепления арматуры с бетоном и для ее защиты от коррозии.

36.Потери предварительного напряжения.

Созданная в арматуре величина предварительного напряжения непрерывно изменяется в меньшую сторону вследствие потерь, которые обусловлены как физико-химическими процессами, так и взаимодействием арматуры с бетоном.

Первые потери (группа А), развивающиеся на стадии изготовления.

а)обусловленные трением:1)от внутреннего трения в натяжных устройствах;2)от трения в технологических захватах и об отгибающие устройства;3)от трения о стенки бетонных каналов;

б)технологические(при натяжении на упоры):1)от проскальзывания в технологических захватах;2)от частичной релаксации напряжений;3)от температурного перепада;4)от деформации упоров

Вторые потери (группа Б), развивающиеся после передачи усилия обжатия на бетон в течение всего периода эксплуатации.

1)от проскальзывания в анкере

2)вследствие развития упругих деформаций бетона

3)в результате длительной релаксации напряжений в арматуре

4)с деформациями усадки бетона

5)с деформациями ползучести бетона

6)с длительными деформациями стыковых соединений

7)При расчете конструкций принимают факти-чески происходящие потери