2.2.14.Товщина настилу іі дна.

S_{ІІ д.}=22,4∙а +∆S ,мм (2.2.14.)

де а− шпація ,м

а=0,7м

k=1

P−навантаження на конструкції ІІ дна , кПа

Р=75.4кПа

k_σ=1 при поздовжній системі набору

σ_n=301,3 МПа

∆S−запас на знос та корозію ,мм

∆S=1,44мм (для усіх суден)

S_{ІІ д}=22,4∙0,7 +1,44=9.3мм

S_min=9.7мм

Приймаємо S=10мм

2.2.15.Товщина міждонного листа.

S_м.л.=22,4∙а +∆S ,мм (2.2.15.)

k=1

Р=75.4кПа

k_σ=1,2

σ_n=301,3МПа

∆S=2,4мм

а=0,7м

S_м.л.=22,4∙0,7 +2,4=10.2мм

S_min=9.4мм

Приймаємо S=10мм

2.2.16.Ширина між донного листа.

Повинна бути на 50мм більше ширини акулової книці плюс висота профілю шпангоута ,але не >2,0мм.

b=1250

2.2.17.Поздовжні ребра жорсткості днища і другого дна.

2.2.17.1.Момент опору поздовжніх балок по днищу повинен бути не менше.

W= ,см³ (2.2.17.1.)

де Р− навантаження на зовнішню обшивку днища ,кПа (табл. 1у 1 завданні)

Р=102.2кПа

а=0,7м

l=2,1м

ω_к=1,14

m=12

k_σ=0,5 (коефіцієнт допустимих напруг)

σ_n=301,3МПа

W= =198.5 см³

Приймаємо

2.2.17.2.Момент опору поздовжніх балок другого дна повинен бути не менше.

W= ,см³ (2.2.17.2)

де Р− навантаження на конструкції подвійного дна ,кПа

Р=75.4кПа

а=0,7м

l=2,1м

ω_к=1,14

m=12

k_σ=0,6

σ_n=301,3МПа

W= =122см³

Приймаємо

2.3.Набір бортового перекриття.

2.3.1.Визначення висоти трюма та твіндека.

z_тр=d−h_вк− ,м (2.3.1.1.)

z_тр=6−0.94− =2.98м

z_тв=D−d− ,м (2.3.1.2)

z_тв=8.1−6− =0,6м

Рис.5