6. Графическое представление результатов расчета.

1. Зависимость распределения температуры металла (на внутренней t_ст^вн и наружной t_ст^нар поверхностях, а также в среднем сечении t_ст^ср трубы) от времени эксплуатации τ_раб.

2. Изменение массы внутритрубных отложений M_отл и средней расчетной толщины отложений δ_отл от времени эксплуатации котла τ_раб.

3. Изменение утонения стенки с водной (внутренней) ΔS_вн^д и газовой (наружной) ΔS_н^д сторон, а также суммарного утонения стенки трубы C_3р от времени эксплуатации τ_раб.

4. Изменение минимальной расчетной толщины стенки трубы S₀, номинальной расчетной толщины стенки трубы с учетом добавок S, а также запаса толщины стенки ΔS в зависимости от времени эксплуатации котла τ_раб.

7. Результаты расчета и их анализ.

Для определения продолжительности межпромывочного периода в данной работе были проведены соответствующие расчеты, а также построены графические зависимости изменения температуры стенки и толщины трубы, роста внутритрубных отложений от длительности работы котла. Как известно, продолжительность межпромывочного периода определяется по наименьшей из двух температур:

• предельная температура наружной поверхности, определяемая по интенсивности газовой коррозии;

• предельно допустимая температура по условиям длительной прочности металла трубы.

На построенных по результатам расчета графиках видно, что при продолжительности эксплуатации котла в течение 30000 часов ни один из этих параметров не достигает критического значения. Если считать, что интенсивность роста отложений постоянна за все время работы котла, то продолжительность межпромывочного периода составит не менее 65000 - 70000 часов. Так как период работы котла до проведения капитального ремонта составляет 4 года (≈30000 часов), то во избежание дополнительного простоя оборудования химическую очистку поверхностей нагрева рекомендуется проводить во время капитального ремонта.

Таким образом, при данных параметрах рабочей среды, водно-химическом режиме и тепловом потоке продолжительность межпромывочного периода больше, чем период эксплуатации котла между очередными капитальными ремонтами. Это связано с хорошими условиями работы рассматриваемого сечения по отношению критическому сечению, в котором возможен достаточно быстрый рост внутритрубных отложений примесей и снижению прочностной надежности металла стенки труб НРЧ.

Для очистки труб применяем паро-водо-кислородную промывку, с вводом кислорода в промежуточные ступени питательного насоса. Пар и вода позволяют механически счистить отложения на стенках труб, а кислород способствует пассивации металла труб (с образованием защитной оксидной пленки на поверхности).

8. Список использованной литературы.

1. Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Ю.М. Третьяков. «Расчеты сепарационных, воднохимических процессов в барабанных паровых котлах и сетевых подогревателях», М.: Издательство МЭИ, 2002.

2. Маргулова Т.Х., Мартынова О.И. «Водные режимы тепловых и атомных электростанций», М.: Высшая школа, 1987.

3. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф. ”Компоновка и тепловой расчёт парового котла”, М.: Энергоатомиздат, 1988.