4.1.4.3 Расчет ребра по наклонному сечению.

Выполняется в соответствии с [7].

Проверяем размеры принятого бетонного сечения:

15,01кН<162,2кН

Условие выполняется. Значит принятой ширины ребра достаточно.

Расчет изгибаемого элемента по наклонному сечению:

,

где Q_b – поперечная сила, воспринимаемая бетоном;

Q_sw – поперечная сила, воспринимаемая хомутами.

,

где с – проекция наклонной трещины:

,

где q – равномерно распределенная нагрузка по п.4.1.4.1.

Проверяем условие:

Условие не выполняется. Принимаем значение Q_b=21,15кН.

Определяем поперечную силу, которую должно воспринять поперечное армирование:

Значение Q_sw отрицательное, значит поперечное армирование конструктивное в соответствии с требованиями [7]: в ребрах высотой 150мм и более, где поперечная сила воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75h₀ и не более 500мм.

Из конструктивных соображений принимаем поперечную арматуру Ø6 А240 с шагом на приопорном участке 100 мм, в середине пролета - 150 мм.

4.1.4.4. Расчет по образованию трещин.

Момент образования трещин без учета неупругих деформаций бетона определяют как для сплошного упругого тела:

,

где W – момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна бетона.

,

где I_red – момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести.

,

,

где I – моменты инерции сечения бетона;

α – коэффициент приведения арматуры к бетону:

-модуль упругости стали;

- модуль упругости бетона В20, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.

- приведенная площадь сечения;

м²

- приведенный статический момент относительно нижней грани сечения , где м; а=0,015 м;

м³;

м

, ,

где - приведенный момент инерции.

м,

м

- приведенный момент сопротивления;

м³;

Проверяем условие:

18,77кНм>15,33кНм.

Условие выполняется, значит трещины не образуются.

4.1.4.5 Определение прогиба продольного ребра.

Кривизна железобетонного элемента на участке без трещин:

,

где М – изгибающий момент от внешней нагрузки (включая момент от продольной силы N относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения);

I_red – момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести, определяемый кА для сплошного тела;

E_b1 – модуль деформации сжатого бетона, при продолжительном действии нагрузки:

,

где φ_b,cr – коэффициент ползучести бетона, принимаемый в зависимости от относительной влажности воздуха и класса бетона.

Максимальный прогиб:

,

где S – коэффициент по [7].

Условие выполняется. Прогиб не превышает допустимых значений.

Список используемой литературы:

1. Свод правил. СП 20.13320.2011. Нагрузки и воздействия: актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85^*: утв. министерством регионального развития РФ от 27.12.2010 . - М.: ОАО «ЦПП», 2011.- 80 с.

2. Строительные нормы и правила: СНиП 2.02.01.-83^*. Основания зданий и сооружений.- М.: ФГУП ЦПП, 2004.

3. Методические указания «Эксплуатация и капитальный ремонт зданий. Реконструкция зданий и сооружений».- Методические указания к практическим занятиям, контрольной работе и курсовому проекту «Расчет ленточного фундамента и его усиление» - Вологда: ВоГТУ, 2011 - 32с.

4. СНиП II-22-81^*. Каменные и армокаменные конструкции. / Госстрой России.-М.: ФГУП ЦПП, 2004.-40с.

_{5. ГОСТ 8240-72. Швеллеры стальные горячекатаные./Издательство стандартов.-М. 1972.-30с.}

_{6. Свод правил по проектированию и строительству: СП52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.-М.2004.-65с.}

_{7. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без преднапряженной арматуры (к СП52-101-2003)/ ЦНИИ Промизданий НИИ ЖБ.-М.:ОАО ЦНИИ Промизданий. 2005.-214с.}