3.2 Проверим грунты на сжимаемость.

Модуль деформации супеси под подошвой : Е=10 МПа

-грунт средне-сжимаемый

3.3 Проверим глубину промерзания.

Глубина промерзания для г.Новосибирска – 2,2м

Расчетная глубина сезонного промерзания d_f = k_{h *} d_fn, где

K_h- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружений ([1) т.1 стр.6); kn=1

d_fn- нормативная глубина сезонного промерзания

где M_t - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, равный 12,25

d₀ - величина, принимаемая равной, м, для:

супесей, песков мелких и пылеватых - 0,28;

M_t= √12,27=3,5

d_fn=3,5*0.28=0,98

d_f = 1*0,98=0,98 м

По условиям недопущения морозного пучения:

dw>df+2 ([1] т.2 стр.6) – глубина заложения фундаментов по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод, не зависит от d_f.

Необходимо устроить щебенистую подушку толщиной 800мм.

Для дальнейших расчетов принимаем щебеночную подушку :

φI = φI =40 ^о СI = СII =0 γI = γII =21 кН/м ³

4. Расчет подпорной стены и ее грунтового основания по предельным состояниям.

4.1 Общие положения:

Первая группа – предусматривает выполнение расчетов :

-по устойчивости положения стены на сдвиг;

-по общей устойчивости грунтового основания;

-по прочности элементов конструкций стены;

Вторая группа – предусматривает проверку:

-грунтового основания по деформациям;

-элементов ж/б конструкций по трещиностойкости

(в настоящем проекте не приводятся)

4.2 Определение активного давления грунта

4.2.1 Активное давление от действия веса грунта засыпки.

1) Определение типа призмы обрушения.

Активное давление определяется из условия образования за стеной клиновидной призмы обрушения ABC. Призма может иметь симметричную и не симметричную форму.

Давление грунта считается действующим на расчетную плоскость BC .

θо – угол наклона плоскости скольжения AC.

ε – угол наклона расчетной плоскости BC

Назначаем направление расчетной плоскости BC, исходя из предположения несимметричной призмы. При этом ε определяется по геометрическим размерам стены из выражения:

tg ε = (b-∆ b-∆ t)/H’= (3-0.6-0,18)/4,5= 0.49  ε= 26^о

Значение коэффициента акт. давления горизонтальной составляющей λа тогда

λа =[cos(φ- ε)/cos(1+√(sin(φ+δ)*sin(φ+ρ)/cos(ε +δ)*cos(ε-ρ))]² =0,47

ρ - угол наклона поверхности засыпки к горизонту

ρ= 0

φ -угол внутреннего трения грунта засыпки

φ= 24,3^о

определим η = cos(ε-ρ)/ (cosε*√ λа)= 1,454

где ε =26^о, λа=0,47

tg θо = (cosρ- η* cos φ)/(sin ρ- η* sin φ)

или

θо= 45^о- φ'I/2 =45^о-24,3^о/2=45-12,15=32,85^о  ε<θо

принимаем в расчетах несимметричную форму

Интенсивность горизонтальной составляющей активного давления грунта определяется по формуле

σ^γаh= γ*z* λа -с*(К1- К2)

Интенсивность вертикальной составляющей активного давления грунта определяется по формуле

σ^γаv= σ^γаh *tan( ε+δ )

где К1-коэффициент, учитывающий сцепление грунта на плоскости скольжения призмы обрушения (плоскость АС)

К2- коэффициент, учитывающий сцепление грунта на плоскости скольжения призмы обрушения (плоскость ВС)

δ -угол трения на контакте призмы обрушения с расчетной плоскостью ВС, принимаемый равный φ для всех грунтов, кроме мелких и пылеватых песков.

К1= (2λа*cos θо* cosε)/sin(θо+ε)

К2= λа*[(sinθо/(sinθо*cos(ρ-ε) *sin(θо+ε)]+tg ε

σ^γа1h= γ*z* λа -с*(К1- К2)=19,39*4,5*0,47-0=41,01 кН/ м ²

σ^γа2h= γ*z* λа -с*(К1- К2)=19,39*5,4*0,47-0=49,21кН/ м ²

σ^γа1v= σ^γаh *tan( ε+δ )=41,01*tan(32.85+ 24.3)=63.51 кН/ м ²

σ^γа2v= σ^γаh *tan( ε+δ )=49,21*tan(32.85+ 24.3)=76,22 кН/ м ²

Равнодействующая горизонтальной составляющей активного давления грунта Е^γа1h и Е^γа2h определяется площадью эпюры σ^γа1h и σ^γа2h, а точкой приложения является Ц.Т. эпюры.

Е^γа1h=92,27 и Е^γа2h=132,87 В данном случае определены нормативные значения составляющих, т.к. в расчеты не вводились коэффициенты надежности по нагрузке.