5.Расчет магнитной цепи

Магнитопровод из стали 2013; толщина листов 0,5мм.

Магнитная проницаемость

Значения индукции:

Тл

Т.к. Bz1max>1.8 ,то учтем поток в пазу;

1,999=Bz1’+

Bz1’=1.99, тогда (по табл. П-17)

Тл ,

Т.к. , то подразделим зубец по высоте на 2 равные части , а ширину зубца примем по высоте на 0,2 и 0,7 всей высоты зубца от его наиболее узкой части.

b_z0.2= b_zmin+0.2(b_zmax- b_zmin)=8.928 мм

b_z0.7= b_zmin+0.7(b_zmax- b_zmin)=11.118мм

Bz_0.2=1.800037 Тл. _0.2=1520 А/м

Bz_0.7=1,448 Тл . _0.7=646 А/м

Fz1=h_z( _0.2+ _0.7)=81.577 A (по формуле 6-118)

Тл

Т.к. Bz2>1.8 ,то учтем поток в пазу;

1,841046=Bz2’+

Bz2’=1.83, тогда

Fz2=2h_z Bz2’=103,4711 А

Тл

При посадке сердечника непосредственно на вал в двигателях с 2р=6 необходимо учитывать, что часть магнитных линий потока замыкается через вал.

При этом расчетная высота ярма ротора с учётом 10 аксиальных каналов:

_p=3 м

число рядов

м

Индукция в ярме ротора:

Тл

Индукция в ярме ротора не превышает рекомендуемых пределов, ( табл.6-10)

Магнитное напряжение воздушного зазора:

_j=0.728

Коэффициент воздушного зазора:

по 4-14

Гн/м

А по 6-110

Коэффициент насыщения зубцовой зоны:

коэффициент насыщения зубцовой зоны находится в допустимых пределах.

Магнитные напряжения ярм статора и ротора:

Напряженности магнитного поля ярма статора и ротора (Ha и Hj) выбираются по ([1], П-16).

Длина средней магнитной линии ярма статора и ротора:

Тл А/м

Тл А/м

м

м , высота спинки ротора.

м

Магнитные напряжения ярма статора и ротора (Fa и Fj):

А

А

Суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины (на пару полюсов):

А

Коэффициент насыщения магнитной цепи:

Намагничивающий ток:

А

Относительное значение намагничивающего тока:

,что свидетельствует о нормально выбранных размерах

6.Параметры рабочего режима

Допустимое расстояние между медью проводников соседних катушек и вылет прямолинейной части катушек из паза

м по талбл.6-20 ; b = 0,00265 м

ширина меди катушки в лобовой части

м

_k=0.34

Определим следующие коэффициенты :

_{Kвыл=0,1813}

Средняя ширина катушки:

укорочение шага

м

Длина лобовой части витка для катушки из прямоугольного провода:

м; B=0.025 м –вылет прямолинейной части катушек.по табл. 6-20

Вылет лобовых частей обмоток:

м

Средняя длина витка обмотки:

м

Общая длина проводников фазы обмотки:

L1=47.65м

Активное сопротивление фазы обмотки статора r1:

-удельное сопротивление меди.

Ом

Относительное значение r1`:

Активное сопротивление стержня и участка замыкающего кольца:

-удельное сопротивление

алюминия.

Ом*м

Ом

Ом

Активное сопротивление фазы обмотки ротора r2:

Ом

Приведенное сопротивление r2 к числу витков обмотки ротора:

Ом

Относительное значение r2```:

Ом

Коэффициент kск находим из ( рис. 6-39 д) в зависимости от соотношения t2/t1 и относительного скоса пазов bск:

При диаметральном шаге двухслойных обмоток, коэффициенты

( с. 203)

Коэффициент диффференциального рассеяния:

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния:

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:

Из ( рис. 6-40,б) находим формулу для расчета коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния в ( табл. 6-23):

м

h3=0.03106 м

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора:

Ом

Относительное значение x1`:

Из ( рис. 6-40,а) находим формулу для расчета коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния в ( табл. 6-23):

Средний диаметр замыкающих колец:

м

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:

Коэффициент находим из ( рис. 6-39,а) в зависимости от следующих соотношений:

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния:

Индуктивное сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора:

Ом

Приведенное индуктивное сопротивление:

Ом

Относительное сопротивление: