15.Понятие и определение параметров средней скважины.

В некоторых методах определения показателей разработки месторождений ПГ используется понятие средней скважины. Принимается, что ср-я скважина имеет ср-ю глубину, ср-ю длину, ср-ю конст-ю, ср-е допустим. дебит и депрессию, ср-е коэф-ты фильтр-х сопротивл-ий А и В. Преследуются две цели

1)По возможности наилучшем образом учесть разнодебитность скв.на м/р.

2) Расчетом показателей раз-ки м/р на основе ср-й скв-ы обеспечить наиболее достоверный прогноз, н-р, по потребному числу скв. Если на м/ии имеется значительное число скв., то параметры ср-й скв-ы опр-ся на основе методов статистики и теории вероятности. Однако из-за недостаточного объема информации они не применяются. Рассм. др. метод определения. Пусть на м/и имеется n г скв; по результатам исследований этих скв определены уравнения притока газа к кажд скв и допустимые дебиты для каждой скважины. Уравнение притока газа к скв

Δp_i²= Δp_{пл i}²- Δp_{с i}² = A_iq_i(t) + B_i q_i ²(t), (1)

где i=1,n

Просуммируем все ур-я по всем скважинам.

1/n∑Δp_i²= 1/n ∑A_iq_i(t) +1/n ∑B_i q_i ²(t), (2)

Уравнение притока газа к сред скв

Δp_ср²= A_срq_ср(t) + B_ср q_ср ²(t), (3)

примем

Δp_ср²=1/n∑Δp_i² , (4)

q_ср= 1/n ∑q_i , (5)

Подставив (4) и (5) в (3), получим

P_i²/n=A_срq_i/n+B_ср(q_i)²/n² (6).

В (2) и (6) приравняем члены с одинаковыми степенями q и получим:

А_ср=(∑A_iq_i)/( ∑ q_i)

В_ср= (∑B_i q_i ²)n² / n (∑ q_i²)= n(∑B_i q_i ²)/

(∑ q_i²)

В расчетах принимаем Р_пл=Р

Р²-Р_с²=( Р-Р_с)*( Р+Р_с)=(2Р-δ)δ

δ= Р-Р_с

Δp_ср²= δ_i ∑(2Р_н-δ_i) /n

δ_ср=Р_н-√( Р_н²-с)=const

q_ср=-A_ср/(2B_ср)+[A_ср²/(4B_ср)+(2P_пл-_ср)_ср/В_ср]^0,5

_ср=Р_пл-(Р_пл²-[((2Р_пл-_i)_i)/n])^0,5=const

16. 26. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.

В работе с исп-нием метода интегральных соотношений получено решение для случая эксплуатации укрупненной скв-ны при переменном во времени дебите воды. Искомое приближенное решение:

P(R_з,t)=P_н-_вq_в(t)/(2khP(fo')) (1)

где

(1)

при q_В=const, fo'=fo. Погрешность решения (1) при q_B=const не превышает 3,2 % при 1<fo<25000.

Формула для расчета понижения Р в любой точке пласта при пуске в эксплуатацию укрупненной скв-ны с переменным во времени дебитом воды имеет вид:

(2) где t'=Q_B(t)/q_B(t).

В работе с исп-нием метода интегральных соотношений получено решение для случая экспл-и укрупненной скв-ны при переменном во времени дебите воды. Искомое приближенное решение: P_н -P(R_з,t)= _вq_в(t) P(fo')/(2kh) (1)

Вводится fo' – фективное безразмерное времяfo' = χQ_В(t)/(R²_З q_в(t)) (2)

(3)

Фективное – т к формально Q_В(t)- накопленная добыта водыQ_В(t)=интег(0, t) q_В(t)dt поэтому отношение [[Q_В(t)/[ q_В(t)]=[t]=T.

Если χ/R²_З=1, то fo совпадает со временем fo= χt/R²_З, а fo' – не совпадает, только когда q_В=const и Q_В= q_Вt, Q_В/q_В =t и fo' совпадает с безразмерным временем fo'= fo

Согласно МПССС можем описать потери Р м/у контурами

P[R_з(t)]-P[R(t)]=P(R_з(t))- (t)= μ_Вq_В ln(R_З/R(t))/(2πk_Вh) (4)

Сложим 1 и 4, и учтем k_В=k^*_Вk

P_н- (t)= μ_Вq_В[P(fo')+(1/k^*_В) ln(R_З/R(t)]/ (2πkh) (5)

q_В(t)= 2πkh[P_н- (t)]/{ μ_В[P(fo')+(1/k^*_В) ln(R_З/R(t))]} (6)

Расчеты верны с расчетом по шагам времени. Описываем ступенчатой зависимостью.

Ур-е (5) вместе с (2) и (3) доп-ся ур-ем матер.баланса для ВНР, а также зав-стью z=z(P) и заданной динамикой отбора газа. Расчеты ведут по итерациям, т к одновременно присутствую несколько неизвестных (q_В(t); (t); R(t)), которые уточняются.

R(t)=[ R²_З- Q_В(t)/( πmh( -α_ост))]^0.5

y=y(Q_В(t)/( -α_ост))