
- •3 Расчетная часть
- •3.1 Технологический расчет колонны к-1
- •3.1.1 Исходные данные
- •Материальный баланс колонны к-1
- •3.1.3 Расчёт доли отгона сырья на входе в вакуумную колонну
- •3.1.4 Расчет температур выхода фракций из колонны
- •3.1.5 Расчет диаметра колонны
- •3.1.6 Расчет теплового баланса вакуумной колонны
- •Расчет высоты колонны
- •Расчет сырьевого насоса.
- •Расчет полезной тепловой нагрузки печи.
- •3.4 Предварительный расчет блока теплообменников.
- •Расчёт эжектора
- •3.6 Расчет холодильника воздушного охлаждения
- •Расчет сепаратора-сборика эжекторных конденсатов
Расчёт эжектора
Целью расчёта является определение коэффициента эжекции, объёмного расход рабочего пара и диаметра рабочего сопла [25].
Газы разложения и водяной пар из вакуумной колонны проходят через холодильник, в котором конденсируется водяной пар. Далее газы разложения поступают в эжекторы первой ступени эжекции, где конденсируется водяной пар – эжектирующая среда. Газы разложения поступают во вторую, а затем в третью ступень эжекции. Расходом несконденсировавшегося водяного пара и потерей давления на преодоление местных сопротивлений пренебрегаем [25].
Исходные данные для расчёта:
Давление эжектируемых газов разложения – рг.р=6 кПа.
Расход эжектируемых газов разложения – Gг.р=400 кг/ч.
Температура эжектируемых газов разложения после предварительного холодильника-конденсатора – tг.р=30ºС
Давление рабочего пара перед соплом – рп=600 кПа
Температура рабочего пара – tп=180ºС
Сжатая смесь сбрасывается в конденсатор-холодильник третей ступени с давлением рс=110кПа.
Определим степень сжатия откачиваемого газа установки U0 [26]:
Полная степень сжатия распределяется равномерно между тремя ступенями:
=
=2,6
По
диаграмме [19], по известной
найдем коэффициент эжекции ε=0,7
Массовый расход пара на одну ступень определим по формуле:
Определим площадь сечения горловины (критического сечения сопла):
где
-показатель
адиабаты рабочего пара (для насыщенного
пара
),
-удельный
объем насыщенного пара (при температуре
180˚С
)
Для
одного эжектора
Диаметр горловины dk определим по формуле:
Принимаем диаметр горловины 10мм.
Определим площадь выходного сечения сопла по формуле:
Для
одного эжектора
Диаметр выходного сечения d1 сопла равен:
Принимаем диаметр выходного сечения 37мм.
Выберем угол конусности сопла α= 15˚. Площадь сечения диффузора определим по формуле:
где
-
удельный объем смеси при давлении
(принимаем
как для насыщенного пара),
;
-
поправочный множитель, зависящий от
степени сжатия U1(берем
по номограмме[20]
)
Диаметр
горловины диффузора
d3
равен:
Принимаем диаметр диффузора d3=62мм.
Площадь входного сечения конфузора найдем по формуле [26]:
Диаметр входного сечения конфузора:
Принимаем диаметр d2=68мм.
Определяем диаметр выходного сечения диффузора dc:
Принимаем диаметр выходного сечения диффузора dc=100мм.
Угол конусности конфузора принимаем 5˚, угол конусности диффузора принимаем 6˚ [19]. Длину камеры смешения (расстояние от выходного сечения сопла до горловины диффузора) определим по графику [27].
Lк/d3=6; Lк=6×62=372мм.
Длину горловины диффузора принимаем Lд=2d3=2×63=126мм.
3.6 Расчет холодильника воздушного охлаждения
Определим тепловую нагрузку холодильника, т.е. количество тепла, отнимаемого от охлаждаемого продукта за 1 час:
,
где
-
количество тепла, отнимаемого от
охлаждаемого продукта, кДж/ч;
– теплосодержание
соответственно при температуре начала
(Т1°С)
и конца (Т2
°С) охлаждаемого продукта, кДж/кг, G1
- количество охлаждаемого продукта,
кг/час (таблица 4).
Теплосодержание жидких нефтепродуктов можно рассчитать по формуле Крэга [28].
,
где
– относительная плотность охлаждаемого
ВДТ (таблица 3);
– начальная температура ВДТ, °С (таблица
11).
.
Принимаем температуру ВДТ на выходе с установки Т2 = 30°С, тогда:
.
Отсюда
.
Определим массовый и объемный расход, воспользовавшись уравнением теплового баланса:
,
где
– количество подаваемого воздуха,
кг/ч;
- средние теплоемкости воздуха при
постоянном давлении соответственно
при начальной (принимаем Т4
=20°С) и конечной (принимаем Т3
=160°С) температурах, кДж/кгК
[28].
Плотность воздуха при начальной его температуре и атмосферном давлении найдем по формуле:
Принимаем величину теплонапряженности аппарата воздушного охлаждения q=4400 кДж/м2ч [29].
Тогда площадь поверхности теплообмена составит:
Принимаем четыре горизонтальных аппарата воздушного охлаждения со следующими характеристиками [27]:
Площадь теплообмена – 85 м2
Длина труб – 4 м
Внутренний диаметр – 21 мм
Число рядов труб – 4
Число ходов по трубам – 2
Общее количество труб в аппарате – 246 шт
Количество труб в секции – 82 шт
Коэффициент оребрения – 14,6
Запас
площади теплообмена:
Запас поверхности теплообмена удовлетворительный.
Секундный расчетный расход воздуха составит:
По расходу воздуха подбираем вентилятор:
Тип колеса – ЦАГИ УК-2М
Диаметр – 2800 мм
Частота вращения – 213 об/мин
Мощность – 3,5 кВт.