114Прочность Ба при кратковр-ном, длит-ном и многократном нагружении.

Проектные параметры: прочностные и деформатичные хар-ки Ба получают исп-ем призм с получением призменной R Rb с замером деформаций (см. пр.1.). Образец призма (10х10х40) приборы размещ-ся в зоне, где влияние пластин пресса исключено (база 200 мм).i = i/l. При исп-ии фиксируется давление на призму Ni и обс-ные деф-ции по приборам I, получается напряжения и относ-ые деф-ции: I = Ni/A. В рез-те строятся графики зав-ти -. Основным д/исп-ний призм и получения хар-к явл-ся кратковр-ые исп-ия  в течении 1 часа. На R Ба влияет длительность приложения нагрузки, которая д. учитываться проект-ками. Рассмотрим завис-ть - при кротков-но длит-ом загружении. Длительность действия нагрузки учит-ся при проек-нии введением коэф-ов условия работы b2, на который умножается расчетное сопротивление Б. Дл. дейсвие – 0,9; кратков-м – 1,1. Итогом кр. исп-ий выводятся проектные параметры: Rb,ser - нормативное сопрот-ие Б сж; Rbt,ser- нормативное сопрот-ие Б растяж.

R b,ser  (1-1,64m), где m – коэф-т вариации прочности (по

Rbt,ser нормам = 0,135, но м.б. и < д/конкретного случтчия, допустимо 0,08); - приз. R; - R на осевое растяж.

R b; Rbt = ,

где Rb – расчетное сопротивление Б сж; Rbt – расчетное сопр-ие Б растяж; m – коэф-т надежности по мат-лу д/тяж. Б = 1,3); bi – коэф-т условия работы (учет длительности нагрузки b2

115Деформативность Ба, модули упругости, понятие о ползучести.

Деформативность б. изучается д/возможностей получения продольных деф-ций и прогибов жб конст-ций (см. лр). Деформации б. могут быть как объемными (не зависящими от нагрузки), так и силовыми. Объемные деф-ции связаны с изменением V конст-ции и могут быть: -tными, - влажностными (усадка – изменение V от потери влаги) ус = 15…20*10^-5, - набухание. На основании учета объемных деформаций регламентируется такое понятие в зд-ях и соор-ниях как tно-усадочные швы. Силовые деф-ции б. связаны с нагружением. Подразделяются на продольные вдоль направления напряжений и поперечные. Д/б принято отн-ние попер-х деф-ций к продольным = 0,2 и наз-ся коэф-м Пуансона,  = попер/прод = 0,2. Деф-ые хар-ки, как и прочностные получаются на основании ан-х рез-тов исп-ний серий образцов, анализа зависимостей «-», которые явл-ся нелинейными из-за проявления ползучести. искревление за счет появления и нарастания пластических деф-ций, т.е. ползучести (св-во б. деформироваться при пост-х неизменных напряжения). Модули упр-сти – это коэф-ты линейной завис-ти: у = ах,  = Е.

Деформации при однократном кратковременном загружении. Диаграмма механического состояния Бного образца (рис.1, кривая 7...3) отображает связь между напряжениями а при однократном осевом сжатии кратковременной нагрузкой и относительными деформациями укорочения е. Она представляет собой кривую линию, кривизна которой меняется по мере увеличения уровня напряжения (/Rbn). Если при Rbn имеет место стеснение деформаций или если, в частности, вести исп-ния с малой фиксированной скоростью деформирования, то можно получить нисходящую ветвь диаграммы « - » (на рис. показана точками). Для сравнения приведена ломаная 4—5, полученная при так называемом кратковременном нагружении ступенями: величина нагруз­ки первых двух ступеней равна 0,057Nи (ожидаемой разрушающей); всех последующих 0,1Nи; начиная со ступени 0,85Nи, величина нагрузки всех последующих ступеней равна 0,05 Nи; на каждой ступени выдержка равна 5 мин. Это сравнение показывает существенное влияние режима и про­должительности нагружения на очертание диаграммы и ее усредненные деформативные характеристики. Арм-ра незначительно повышает сжимаемость и растяжимость Ба, потому что кол-во ее незначи­тельно (< 3 %). В начальной стадии нагружения, когда напряжения не превышают 30...40 % от призменной прочности, кривая 7...3 (рис.1) полных дефор­маций близка к прямой 6 упругих деформаций. Следовательно, в началь­ной стадии однократного нагружения кратковременной нагрузкой проявляются в основном упругие деформации. Преобладание пластических де­формаций над упругими проявляется по мере приближения к призменной прочности Ба. Через некоторое время после снятия нагрузки (кривая 5) около 10...15 % запаздывающих (остаточных) деформаций Eb восста­навливается. Восстанавливающуюся часть запаздывающих деформаций называют деформацией упругого последействия и обозначают ер. После нескольких повторных кратковременных нагружений струк­турные несовершенства Ба стабилизируются, кривая «-» вырав­нивается и приближается к прямой а упругих деформаций. При растяжении Ба (рис. 1) наблюдается аналогичная картина.

Касательный модуль полных деформаций Ба Eb при однократном осевом сжатии кратковременной нагрузкой является величиной пере ной; геометрически он определяется как тангенс угла наклона касатель­ной к кривой «-» (рис. 2) в точке с заданным напряжение.

Зависимость деформаций Ба от напряжения при сжатии и растяжения

1- область упругих деформаций; 2 - область пластических деформаций; 3, 7-криваz полных деформаций; 4, 6-прямые упругих деформаций; 5-пластические деформации;8 - кривая разгружения

Зависимость между деформациями и напряжениями: 1- область упругих деформаций; 2- область пластических деформаций; 3 – граница упругих деформаций; 4 - секущая; 5 - касательная; 6 - кривая полных деформаций

Начальный модуль упр-сти tg = Ев, где  - угол наклона касательной в начале коор-т. tg = Ев = i /упрi. Нач-ый период нагружения б. когда еще не проявл-ся пластика происх-т при напряж-ях _Ев  0,3 , где Еполн = упр. Нач-ый модуль упр-сти можно получить по полной деф-ции в начале загружения. Но д/получения полных деф-ций начального модуля упр-сти недостаточно. Полные деф-ции = i = упрi + пластi. вi/Ев = упр=tg, так польз-ся модулем деформаций, т.е. секущей к зав-ти «-». Модуль деф-ций есть tg угла . Е’b = tg = /полн. Полные деф-ции по нормам получаются использованием модуля деформации в предельном состоянии. пол = /Е’b = ! / Еb, т.е. Е’b = Еb, где  - коэф-т упругопластичности, т.е. отношение модуля деформации к начальному модулю упругости упр/полн или Е’b/Еb;  = 1 до 0,45 при кратковр-м загружении и 0,1…0,15 при длит-ом загружении.

116. Классификация арм-ры, арм-рные изделия.

Класс	Профиль	Т,0,2, МПа	5,10, %
Стежневая горячекатанная	Мягкие
АI	Гладкая	235	25
АII	Периодическая профиль «спираль»	295	19
АIII	Перио-кая профиль «елочка»	390	14
	Твердые
А IV…VI		590…980	6…8
Проволочная холоднотянутая	Мягкиая
ВрI		410	2…3
	Твердая
ВрII	Период-ий профиль	1020…1490	4…6
ВрII	гладкая
К-7	Прядесриральные свивки, пряди из гладкой проволоки, рериод Dпр =2 6,3 9,4 12,5 15.	1290…1450	4…6

Арм-рные изделия: из-лия из мягкой стали все сварные: 1) плоские каркасы состоят из продольной вержней и нижней арм-ры и поперечной; 2) пространственный каркас собирается из плоских с помощью соед-х стержней; 3) сетки – изделия с арм-ой в обоих направлениях и ячейкой с размером 100…200…300 мм.

С помощью контактной или дуговой сварки. Сущ-ет регламент по сварке стержней по отн-нию более толстого и тонкого стержней (свариваемых)

dтонк  1/4dтолст

dтонк	3	4	5	6	8	10
dтолс	3…12	14…16	18…20	22	25…32	36…40

Изделия из твердой стали: -отдельные стержни расчетной длины с концевыми анкерами д/предварительно направленных конст-ций

-коротыши

-обжимные обоймы, спирали (пресс)

-высаженная головка (гор. способом)

D=2d

Только д/сборных жб констр-ций необходимо иметь: - монтажные петли, которые изгот-ся из ст. класса АI

-закладные детали состоящие из пластины и стержневых анкеров. Пластины нужны д/размещения сварных швов крепления, а анкерные стержни д/предотвращения закладных деталей из изделия.

Длина анкеров из расчета восприятия отрывающего усилия.