58МПа 1,66мПа шини динамічно міцні.

Перевірка шин на термічну стійкість

Мінімальний переріз шин при короткому замиканні

(1.63)

(1.64)

де С – коефіцієнт

В_к – тепловий імпульс

640мм² 41,7мм² , шини термічно міцні

Вибір ізоляторів

В проекті використовуються опорні ізолятори для встановлення шин і прохідні ізолятори для вводу в розподільчий пристрій.

Вибираються опорні ізолятори ОФ-10-2000У3

Вибрані ізолятори перевіряються на механічну міцність

Максимальна вигинаюча сила F_макс, Н

(1.65)

Руйнівна сила ізоляторів складає 60% від динамічної сили по каталогу

F_р.дин=20000Н F_р.дин=0,6∙20000=12000Н

12000 Н 109,1 Н

Ізолятори механічно міцні

Таблиця 1.16 – Трансформатори струму

Умови вибору і перевірки	Розрахункові дані	Довідникові дані ТФНД-110М	Розрахункові дані	Довідникові дані
Uу ≤ Uн	Uу=110 кВ	Uн=110 кВ	Uу=10кВ	Uн=10кВ
Ім ≤ Ін	Ім=10,9кА	Ін=150А	Ім=16,92А	Ін=150А
По конструкції і класу точності		Д/Д/0,5		Р/Р
іу ≤ кд· ·Ін	іу1=22,08	кд· ·Ін=31,72	іу3=14,02кА	кд· ·Ін=33,84
Вид установки	Установка зовнішня	Установка зовнішній	Установка внутрішній	Установка внутрішня

Таблиця 1.7 – Трансформатори напруги

Умови вибору і перевірки	Розрахункові дані	Довідникові дані HTMN 10/66
Uу ≤ Uн	Uу=10кВ	Uн=10кВ
Клас точності	0,5,1,3	3
Схема з’єднання обмоток	-	Y/Y/
Вид установки	Установка зовнішня	Установка внутрішня

Основні технологічні дані ГЗП

Номінальна напруга 110кВ

Силові трансформатори ТМН4000/110

Кількість трансформаторів 2

Захисні апарати на ВН КЗ-110 ОД-110

Комутаційні апарати на ВП МКН-110Б

Роз’єднувач РНД(3)-110

Трансформатор напруги ТФ-3М-110

Розрядник РВС-110

Розділ 1.10 Розрахунок і вибір релейного захисту

Приймається для захисту трансформатора максимальний струмовий захист на стороні низької напруги, струмову відсічку на стороні високої напруги трансформатора, а також газовий захист від внутрішніх пошкоджень.

Номінальна сила струму на стороні низької і високої напруги трансформатора І_н1, І_н2, А

(1.66)

(1.67)

Намічаємо установку на стороні низької напруги двох трансформаторів струму з’єднанням їх в неповну зірку (К_сх.=1), а на стороні високої напруги три трансформаторів струму з’єднанням їх трикутником (К_сх.= )

Трансформатори струму для першого цеху вибираються ТФНД-110М 150/5

Коефіцієнт трансформації К_ТТ1=150/5=30

Коефіцієнт трансформації для вториної обмотки К_ТТ2=600/5=120

Для максимально струмового захисту приймається реле РТ40/20 і реле часу ЄВ-122 з установками 0,2-3,5с.

Струм спрацювання максимального струмового захисту І_спр.з, А

(1.68)

де К_н – коефіцієнт надійності

К_в – коефіцієнт повернення

Коефіцієнт чутливості захисту при двохфазному короткому замиканні на стороні низької напруги трансформатора

(1.69)

Допустимий коефіцієнт чутливості схеми релейного захисту К_ч.доп=1,5 повина виконувать умова К_ч К_ч.доп 8 1,5 захист на стороні низької напруги чутливий.

Струм спрацювання відсічки яка встановлюється з сторони живлення трансформатора І_спр.р, А

(1.70)

Коефіцієнт чутливості відсічки при двохфазному короткому замиканні

(1.71)

К_ч2 1,5

Максимальний струмовий захист на стороні з напругою 10кВ трансформатора не чутливий до струмів короткого замикання, тому додаткового встановлюється спеціальний захист нульової послідовності на стороні 0,4кВ, який діє на відключення автомата вводу низької напруги.

Струм спрацювання реле вибирається по умові відстрочки від найбільшого додаткового струму в нейтралі силового трансформатора І_спр.р, А

(1.72)

де К_м – коефіцієнт максимуму

К_ост – коефіцієнт відстрочки

Струм однофазного короткого замикання ,А

(1.73)

Струм спрацювання реле приймається 5А для реле РТ-81/1

Струм спрацювання реле по розрахункових даних І_р, А

(1.74)

Коефіцієнт чутливості захисту К_ч

(1.75)

Захист чутливий 4,76 1,5

Схема релейного захисту силового трансформатора

Рисунок 1.7 – Схема захисту силового трансформатора 110/10кВ 4000кВА

Для захисту від внутрішніх пошкоджень встановлюються газове реле ПГ22 з дією на відключення при внутрішніх пошкодженнях.

Розділ 1.11 Розрахунок заземлення

При розрахунку заземлюючого пристрою визначається: струм заземлювачів їх кількість і місце розташування. Розрахунок проводиться у відповідності з існуючими вимогами ПУЕ.

Розраховуються заземлюючий пристрій цехової підстанції напругою 10/0.4кВ. на стороні з напругою 10кВ нейтраль ізольована, а на стороні з напругою 0,4кВ глухо заземлена.

Загальна протяжність кабельної лінії напругою 10кВ КЛ l_каб=4км, ПЛ l_пл=30

Розрахунковий коефіцієнт ψ₂=1,5 грунт – чорнозем, питомий опір грунта

Струм однофазного замикання на землю в мережі 10кВ І_з, А

(1.76)

Опір заземлюючого пристрою R_з, Ом

(1.77)

де U – напруга заземлюючого контуру 125В

Опір заземлюючого пристрою для мережі 0,4кВ з глухо заземленою нейтралю не більше 4Ом. Приймається найменший опір заземлюючого пристрою R_н=4Ом при загальному заземлені підстанції напругою 10/0,4кВ – 4Ом.

Розрахунковий питомий опір грунта , Ом∙см

(1.78)

Вибирається в якості заземлювачів пруткові електроди довжиною l=5м

Опір одиночного пруткового електрода R_о.пр, Ом

(1.79)

Приймається розміщення заземлювачів вряд а=6м

Число заземлювачів n штук

(1.80)

де 𝜂 – коефіцієнт екранування при ˃ 1 𝜂=0,8

Приймається до установки 12 електродів