2. Определение максимально допустимых длин пролетов контактных цепных подвесок для станции и перегона в зависимости от места нахождения кс

Длина пролёта КП определяется исходя из максимально возможного ветрового отклонения к.п. от оси пути. Это отклонение не должно быть более 500 мм для прямых и 450 мм для кривых участков пути.

По условиям токосъёма длина пролёта не должна быть больше 70 м.

Расчёт длин пролётов ведётся отдельно для главных и боковых путей станции и для всех участков перегона:

а) участки с минимальным ветровым воздействием (выемка);

б) участки с нормальным ветровым воздействием (прямая и две кривых);

в) участки с повышенным ветровым воздействием (насыпь высотой более 5 м).

2.1. Станция. Главные пути. Тип подвески М-95+МФ-100

Для определения расчетного режима используем формулу:

((P_KVmax - P_КГ)/P_KVmax)* 100%. (2.1.1)

((0,61 - 0,31)/0,61)* 100% = 49,18%

Расчётным является режим максимального ветра, так как P_KVmax> P_КГ более чем на 20 %, а следовательно длину пролёта определяем только для расчётного режима.

Определяем длину пролета без учёта удельной эквивалентной нагрузки:

, (2.1.2)

где К – номинальное натяжение к.п., К = 1000 даН/м (см. методичка, стр. 18)

b_Kдоп – наибольшее допустимое горизонтальное отклонение к.п. от оси токоприёмника в пролёте, b_Kдоп = 0,5 м - на прямых (см. методичка, стр. 19);

γ_K – упругий прогиб опоры, γ_K = 0,01 м (см. методичка, стр. 19, табл. 13);

P_KVmax – ветровая нагрузка на к.п. при расчётном режиме;

a - зигзаг к.п., a = 0,3 м – на прямых (см. методичка, стр. 19).

= 75,84 м

Определяем среднюю длину струны:

S_cp = h – 0,115*((g₀*L_max²)/T₀), (2.1.3)

где h - конструктивная высота подвески, h = 2,2 м;

T₀ – натяжение н.т., при беспровесном положении к.п., T₀=1450 даН/м (см. методичка, стр. 19, табл. 14).

S_cp = 2,2 – 0,115*((1,79*75,84²)/1450) = 1,384 м

Определяем удельную эквивалентную нагрузку, учитывающая взаимодействие н.т. и к.п. при ветровом их отклонении:

где Т - натяжение н.т в расчётном режиме, Т = 1600 даН/м (см. методичка, стр. 19, табл. 14);

P_TVmax - ветровая нагрузка на н.т., P_TVmax = 0,615 даН/м;

h_и - длина подвесной гирлянды изоляторов, h_и = 0,16 м при изолированных консолях;

q_TVmax - результирующая нагрузка на н.т., q_TVmax=_1,9_даН/м;

γ_T - упругий прогиб опоры, γ_T = 0,015 м (см. методичка, стр. 19, табл. 13);

g_K - удельный вес к.п., g_K = 0,890 даН/м.

= 0,032 даН/м

Определяем длину пролета с учетом удельную эквивалентную нагрузку:

, (2.1.5)

= 77,91 м

2.2. Станция. Боковые пути. Тип подвески ПБСМ-70+МФ-85

Определяем длину пролета без учёта удельной эквивалентной нагрузки:

, (2.2.1)

где К – номинальное натяжение к.п., К = 850 даН/м (см. методичка, стр. 18)

b_Kдоп – наибольшее допустимое горизонтальное отклонение к.п. от оси токоприёмника в пролёте, b_Kдоп = 0,5 м - на прямых (см. методичка, стр. 19);

γ_K – упругий прогиб опоры, γ_K = 0,01 м (см. методичка, стр. 19, табл. 13);

P_KVmax – ветровая нагрузка на к.п. при расчётном режиме;

a - зигзаг к.п., a = 0,3 м – на прямых (см. методичка, стр. 19).

= 73,76 м

Определяем среднюю длину струны:

S_cp = h – 0,115*((g₀*L_max²)/T₀), (2.2.2)

где h - конструктивная высота подвески, h = 2,2 м;

T₀ – натяжение н.т., при беспровесном положении к.п., T₀=1280 даН/м (см. методичка, стр. 19, табл. 14).

S_cp = 2,2 – 0,115*((1,403*73,76²)/1280) = 1,535 м

Определяем удельную эквивалентную нагрузку, учитывающая взаимодействие н.т. и к.п. при ветровом их отклонении:

где Т - натяжение н.т в расчётном режиме, Т = 1600 даН/м (см. методичка, стр. 19, табл. 14);

P_TVmax - ветровая нагрузка на н.т., P_TVmax = 0,53 даН/м;

h_и - длина подвесной гирлянды изоляторов, h_и = 0,16 м при изолированных консолях;

q_TVmax - результирующая нагрузка на н.т., q_TVmax=_1,5_даН/м;

γ_T - упругий прогиб опоры, γ_T = 0,015 м (см. методичка, стр. 19, табл. 13);

g_K - удельный вес к.п., g_K = 0,755 даН/м.

= 0,038 даН/м

Определяем длину пролета с учетом удельную эквивалентную нагрузку:

, (2.2.4)

= 76,46 м