2.3 Расчёт начального смещения транзисторов vt9, vt10

По зависимости статичеcкого коэффициента передачи тока от тока коллектора [7] находим β=70.

По входным ВАХ [7] находим напряжение на переходе U'_бэ=0,62 В.

Напряжение смещения транзисторов:

U_см=2∙U'_бэ=2∙0,62=1,24 В.

Выбор транзистора VT8: входные параметры транзистора VT9 являются выходными для VT8, т.е.

= U_см ∙ =0,7 мВт;

Выберем транзистор КТ503E.

По зависимости статичеcкого коэффициента передачи тока от тока [7] коллектора находим β=20.

По входным ВАХ [7] находим напряжение на переходе U_бэ=0,5 В.

Возьмём с запасом

R9=3 кОм; R8=2 кОм.

P=0,05 Вт.

2.2 Расчёт источника тока на транзисторе vt7

= U_кэ ∙ =1,27 Вт;

Выберем транзистор КТ864А.

По зависимости статичеcкого коэффициента передачи тока от тока [7] коллектора находим β=40.

По входным ВАХ [7] находим напряжение на переходе U_бэ=0,8 В.

Выберем для смещения диоды КД103Б.

=0,5 В;

3. Разработка и расчет предоконечного каскада

При необходимости получения больших выходных токов существенно возрастает ток, потребляемый базовыми цепями транзисторов УМ от предварительного каскада. Предварительные каскады, как правило, являются усилителями напряжения, работающими в режиме класса А.

Предоконечный каскад предназначен для согласования оконечного каскада на комплементарных транзисторах, работающих в режиме класса АВ, с выходом дифференциального каскада. Предоконечный каскад построен на биполярном транзисторе p-n-p типа VT4, который включен по схеме с ОЭ в цепь смещения оконечного каскада (Рисунок 5). Коэффициент усиления каскада по напряжению, можно регулировать с помощью резистора R7. Коллекторный ток задаётся источником тока на транзисторе VT7

Рисунок 5 Предоконечный каскад

3.1 Выбор транзистора vt6

Для предоконечного каскада входные параметры оконечного каскада являются входными, то есть для выбора транзисторов используем следующие данные:

Исходя из рассчитанных данных выбираем транзистор: это КТ-865А - кремневые планарные p-n-p транзисторы предназначенные для работы в радиовещательных и телевизионных приемниках, в усилительной аппаратуре и других устройствах. Корпус герметичный, металлический, с гибкими выводами, пластмассовый. Масса транзистора не более 20 г.

По зависимости статичеcкого коэффициента передачи тока от тока коллектора [1] находим β=40.

Возьмём с запасом

R7=10 Ом;

4 Разработка и расчет входного каскада

Данный каскад будет построен на дифференциальном усилителе, выполненном на транзисторах VT1-VT2 и VT5-VT4, включенных по схеме Дарлингтона. Полевые транзисторы VT1 и VT5 имеют входное сопротивление ≈ ∞. Но имеют большее выходное сопротивление, чем биполярные, поэтому для согласования с низкоомной нагрузкой используются биполярные транзисторы VT2, VT4. Входной каскад согласовывает высокое входное сопротивление сигнала с каскадом, обладающим меньшим входным сопротивлением. Ток в коллекторной цепи обеспечивается источником тока на транзисторе VT3.

Рисунок 6 - Принципиальная схема входного каскада.

4.1 Расчёт дифференциального каскада

Для входного каскада входные параметры предоконечного каскада являются выходными, то есть для выбора транзисторов VT2, VT4 используем следующие данные:

Исходя из рассчитанных данных выбираем биполярные транзисторы VT2, VT4: это КТ-504А - кремневые планарные n-p-n-транзисторы предназначенные для работы в радиовещательных и телевизионных приемниках, в усилительной аппаратуре и других устройствах. Корпус герметичный, металлический, с гибкими выводами, пластмассовый. Масса транзистора не более 20 г.

По зависимости статичеcкого коэффициента передачи тока от тока коллектора находим β=45.

Возьмём с запасом с учётом получения большого входного сопротивления

Выбираем полевые транзисторы VT1, VT5: это КП932А:

S₁=69 мА/В;

Результирующая крутизна Дарлингтона: