Расчет намагничивающего тока
Магнитопровод из стали 2013; толщина листов 0,5 мм.
35. Магнитное напряжение воздушного зазора
где
36. Магнитное напряжение зубцовой зоны статора
FZ1=2hZ1HZ1=2*24,23*10—3*2070=100,31 A,
где
hZ1 =HП1=24,23 (см. п. 20 расчёта);
расчётная индукция в зубцах
(bZ1=5,671
мм по п. 19 расчёта; kc=0,97).
Так как
>1,8
Тл, необходимо
учесть ответвление потока в паз и найти
действительную индукцию в зубце
.
Коэффициент kпх
по высоте hZx=0,5hz
где
Принимаем BZ1=1,9 Тл, проверяем соотношение BZ1 и B'Z1:
1,9=1,898-1,256*10-6*2070*1,827=1,9,
где для BZ1=1,9 Тл HZ1=2070 А/м.
37. Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора
FZ2=2hZ2HZ2=2*0,033*1570=103,62 А
hZ2=hп2-0,1b2=33,66-0,1*4,83=33,18 мм;
индукция в зубце
для BZ2=1,81 Тл находим HZ2=1570 A/м.
38. Коэффициент насыщения зубцовой зоны
39. Магнитное напряжение ярма стотора
Fa=LaHa=0,226*750=169,5 A,
где La длина средней магнитной линии ярма статора
- напряженность
поля ярма статора при индукции Bj
(при отсутствии радиальных вентиляционных каналов в статоре h'a= ha=25,77 м), для Ba=1,6 находим Ha=750 A/м.
40. Магнитное напряжение ярма ротора
Fj=LjHj=85,082*10-3*168=14,29 A.
где для шестиполюсных машин при 0,75(0,5D2-hп2)<Dj
где для Bj=0,95 Тл находим Hj=168 А/м.
41. Магнитное напряжение на пару полюсов
Fц=Fδ + FZ1 + FZ2 + Fa + Fj =838,25+100,31+103,62+169,5+14,29=1225,97 A.
42. Коэффициент насыщения магнитной цепи
kμ=Fц/Fδ=1225,97/838,25=1,463.
43. Намагничивающий ток
Относительное значение
Iμ*=Iμ/I1ном=7,406/30,7=0,24.
0,2< Iμ*<0,3.
Параметры рабочего режима
44. Активное сопротивление обмотки статора
(для класса нагревостойкости изоляции F расчётная температура vрасч=115ºС; для медных проводников ρ115=10-6/41 Ом*м ).
Длина проводников фазы обмотки
L1=lср1w1=128*0,864=110,59 м;
Средняя длина витка обмотки
lср1=2(lп1+ lл1)=2(0,17+0,262)=0,864 м; lп1= l1=0,17 м;
- число витков
фазы
- длина провода в
пазу, м;
Длина проводников фазной обмотки
lл1=Клbкт+2В=1,3*0,186+2*0,01=0,262 м; где В=0,01 Кл=1,3;
Средняя длина катушки
Длина вылета лобовой части катушки
lвыл= kвылbкт+В=0,4*0,186+0,01=0,0844 м =84,4 мм; где kвыл=0,4.
Относительное значение r1
45. Активное
сопротивление фазы алюминиевой обмотки
ротора
где rc активное сопротивление стержня
Активное сопротивление клетки
где для литой
алюминиевой обмотки ротора
Приводим r2 к числу витков обмотки статора
здесь kск=1.
Относительное значение
46. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора
п – коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния определяется по формуле для трапециевидного паза.
Где h2=hп.к.-2bиз=20,7-2*0,4=19,9 мм; b1=8,7 мм; hк=0,5(b1–bш)=0,5(8,7-3,7)=2,5 мм; h1=0 (проводники закреплены крышкой); kβ=1; k'β=1; l'δ= lδ=0,17м
для βск=0 и tZ1/tZ2=17,5/13,9=1,259; kск=1,33.
Относительное значение
47. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора
x2=7,9f1l'δ(λп2+λл2+λд2+λск)10-6=7,9*50*0,17,(2,392+0,556+2,05)10-6=210*10-6Ом
где
где
h0=h1+0,4b2=25,7+0,4*4,83=27,63 мм; b1=9,08 мм; bш=1,5 мм; hш=0,7 мм;
h'ш=0,3 мм; qc=220,28 мм2;
так как при закрытых пазах ∆Z≈0.
Приводим х2 к числу витков статора
Относительное значение
