Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ.doc

Скачиваний:

Добавлен:

01.05.2025

Размер:

610.82 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 53 4 5 > Следующая >>>

2.4. Конструктивный расчет рамы.

В биссектрическом сечении М_max = 313,64 кНм, а продольная сила N = 192,63 кН.

Их расчетное сопротивление изгибу в соответствии с табл. 3 СНиП II-25-80 равно 15 МПа. Но, умножая его на коэффициент условий работы m_в = 1 (табл. 5 СНиП II-25-80) и деля на коэффициент ответственности сооружения (_n = 0,95), получим

= 15,79 МПа = 1,58 кН/см².

Требуемую высоту сечения h_тр приближено определим, преобразовав формулу проверки сечения на прочность, по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учтем введением коэффициента 0,6.

= 1,256 м.

По условиям гнутья, толщина досок после фрезеровки должна приниматься не более 1,6 - 2,5 см. Принимаем доски толщиной после фрезеровки 1,9 см.

Принимаем высоту сечения несколько больше требуемой, при этом высота сечения должна состоять из целого числа досок, т.е. принимаем 67 слоев толщиной после строжки  = 19 мм, тогда:

h_гн = 6719 = 1273 мм > 1256 мм.

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия

h_к > 0,3 h_гн = 0,31273 = 381,9 мм из 21 слоев досок толщиной после строжки  =19 мм:

h_к = 2119 = 399 мм.

Высоту сечения стойки рамы у опоры принимаем из условия

H_оп > 0,4 h_гн = 0,41273 = 509,2 мм из 27 слоев досок толщиной после строжки  =19 мм:

h_оп = 2719 = 513 мм.

Геометрические характеристики принятого сечения криволинейной части рамы:

F_расч = bh_гн = 0,141,273 = 178,2210^-3 м²;

= 37,8110^-3 м³;

= 24,0710^-3 м⁴.

В соответствии с п. 3.2 СНиП II-25-80 к расчетным сопротивлениям принимаются следующие коэффициенты условий работы:

m_в = 1 (табл. 5);

m_ = 0,8 (табл. 7);

m_сл = 1,1 (табл. 8);

m_гн = 0,813 (табл. 9, для R_c и R_и);

m_гн = 0,613 (табл. 9, для R_p).

2.4.1. Проверка напряжений при сжатии с изгибом в карнизном узле.

Изгибающий момент, действующий в центре сечения, находится на расстоянии от расчетной оси, равном

= 0,38м, где

h_ст - высота сечения стойки рамы у опоры;

h_гн - высота сечения криволинейной части рамы.

Расчетные сопротивления древесины сосны 2 сорта, с учетом всех коэффициентов условий работы, определим по формулам:

сжатию и изгибу;

= 11,3 МПа,

Где 15 МПа – расчетное сопротивление сосны II сорта см. табл. СНиП II-25-80;

растяжению:

= 5,807 МПа,

Где 9 МПа – расчетное сопротивление по СНиП II-25-80.

Расчетная длина полурамы l_пр = 15,319 м, радиус инерции сечения

r = 0,289х1,273 = 0,368, тогда гибкость λ = l_пр/r = 15,319/0,368 = 41,62.

Для элементов переменного по высоте сечения коэффициент  следует умножить на коэффициент k_ж_N, принимаемый по табл. 1 прил. 4 СНиП II-25-80.

k_ж_N = 0,66 + 0,34 = 0,66 + 0,340,54= 0,844, где

 - отношение высоты сечения верхней части стойки к нижней:

Коэффициент  определяем по формуле (8) СНиП II-25-80:

= 1,73, если произведение φ·k_ж_N>1, то принимаем φ·k_ж_N=1.

Далее следует определить коэффициент , учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, по формуле (30) СНиП II-25-80:

= 0,94,

где N₀ = H – усилие в ключевом шарнире.

Изгибающий момент от действия продольных и поперечных нагрузок, определяемы из расчета по деформированной схеме, в соответствии с п. 4.17 СНиП II-25-80 будет определяться по формуле (29) СНиП:

= 333,65 кНм.

Для криволинейного участка при отношении

, где

r – радиус кривизны центральной оси криволинейного участка.

Следовательно, в соответствии с п. 6.30. СНиП II-25-80, прочность следует проверять для наружной и внутренней кромок по формуле (28) того же СНиП, в которой при проверке напряжений по внутренней кромке расчетный момент сопротивления, согласно п. 4.9 СНиП, следует умножать на коэффициент k_гв, а при проверке напряжений по наружной кромке – на коэффициент k_гн.

= 0,93;