
- •Содержание
- •1 Исходные данные для проектирования
- •2 Проектирование предварительно-напряженных плит с круглыми пустотами
- •2.1 Выбор конструктивной схемы перекрытия
- •2.2 Расчетные нагрузки на 1 м2 длины при ширине плиты 2,1 м
- •2.3 Расчетные усилия
- •2.4 Геометрические размеры поперечного сечения плиты
- •2.5 Нормативные и расчетные характеристики бетона класса в35
- •2.6 Нормативные и расчетные характеристики напрягаемой арматуры класса Ат-VI диаметром 7 мм
- •2.7 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
- •2.7.1 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
- •2.7.2 Проверка прочности плиты по наклонным сечениям к продольной оси
- •3 Проектирование неразрезного ригеля
- •3.1 Геометрические размеры поперечного сечения ригеля
- •3.2 Сбор нагрузок ригеля крайнего пролета
- •3.3 Проверка высоты ригеля
- •3.4 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси
- •3.5 Построение эпюры моментов и обрыв стержней в пролете
- •4 Проектирование сборной железобетонной колонны
- •4.1 Сбор нагрузок на колонну
- •4.2 Подбор арматуры для колонны
- •4.3 Расчет прочности сечения колонны
- •5 Расчет центрально нагруженного фундамента под колонну
- •5.1 Выбор конструктивной схемы фундамента
- •5.2 Проверка условия прочности нижней ступени фундамента
- •Список используемой литературы
5.2 Проверка условия прочности нижней ступени фундамента
Выполняется проверка условия прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении начинающимся в сечении I-I. Для единицы ширины этого сечения (b=1м).
Q=0,5(а- hc-2 h0)·b·ρ′s, (64)
Q=0,5(2700- 300-2·1150)·1·0,22=11 Н.
Поскольку
Qb min=0,6·Rbt·b·h01, (65)
Qb min=0,6·0,8·1·400=192 Н,
Qb min > Q, (66)
192 > 11,
Следовательно, прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
Площадь сечения арматуры подошвы квадратного фундамента определяем из условия расчета фундамента на изгиб в сечениях I-I и II-II.
Изгибающие моменты определяются по следующим формулам:
МI=0,125· ρ′s ·(а- hc)2·b, (67)
МI=0,125· 0,22 ·(2700- 300)2·2700=427,7·106 Н·мм,
МII=0,125· ρ′s ·(а- а1)2·b, (68)
МII=0,125· 0,22 ·(2700- 900)2·2700=240,6·106 Н·мм,
Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента определяется из условия:
АsI= МI/(0,9· h0 ·Rs), (69)
АsI= 427,7·106 /(0,9· 1150 ·280)=1475,8 мм2,
АsII= 240,6·106/(0,9· 400 ·280)=2386,9 мм2,
Нестандартную сварную сетку конструкции с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 14 стержней диаметром 16 мм А-II (Аs=2815 мм2)
Соответственно получим фактические проценты армирования расчетных сечений:
μ1= Аs ·100/(bI· h0), (70)
μ1= 2815·100/(900· 1150)= 0,27%;
μ2= Аs ·100/(bII· h02), (71)
μ2= 2815·100/(2700· 400)= 0,26%;
что больше μmin=0,05%.
Рисунок 7 – Конструктивная схема фундамента
Список используемой литературы
СНиП 2.03.01.-84*. Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР. – М: ЦИТП Госстроя СССР,1989
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01.-84*)/ ЦИТПпромзданий Госстроя СССР,1989
Пособие по проектированию предварительно напряженных бетонных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01.-84*)/ ЦИТП Госстроя СССР,1990
Бородачев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов - М: ЦИТП Стройиздат.,1995
СНиП 2.01.07.-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. – М: ЦИТП Госстроя СССР,1987
СНиП 23-01-99. Строительная климатология/ Госстрой России 2000
ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей.