Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Омский Государственный Университет Путей Сообщения

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Tmo_kursovik.doc

Скачиваний:

Добавлен:

01.05.2025

Размер:

3.14 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 64 5 6 > Следующая >>>

2.2 Графическая часть

Рисунок 2.1

Распределение температуры для стали, при высоте ребра h=0.004м

Рисунок 2.2

Распределение температуры для латуни, при высоте ребра h=0.004м

Рисунок 2.3

Распределение температуры для латуни, при высоте ребра h=0.008м

Рисунок 2.4

Распределение температуры для меди, при высоте ребра h=0.008м

Рисунок 2.5

Распределение температуры для стали, при высоте ребра h=0.016м

Рисунок 2.6

Распределение температуры для меди, при высоте ребра h=0.016м

Рисунок 2.7

График зависимости E от высоты h ребра

Рисунок 2.8

График зависимости коэффициента теплоотдачи α от скорости движения воздуха w

2.3 Выводы

При обтекании цилиндрической стенки потоком воздуха у поверхности стенки образуется гидродинамический пограничный слой. Скорость потока воздуха в этом слое изменяется от 0 до скорости невозмущённого потока. Течение жидкости в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. При ламинарном течении воздух движется «слоями», не смешивающимися между собой, струйками. При турбулентном же режиме возникают завихрения в потоке, что приводит к перемешиванию слоёв жидкости. Таким образом, в гидродинамическом слое у поверхности плиты вначале развивается ламинарный режим, впоследствии переходящий в турбулентный. Этот переход происходит на интервале определённой длины, а не в какой-то точке слоя. Однако даже при развитом турбулентном режиме у самой поверхности плиты образуется тонкий подслой, движение жидкости в котором подчиняется ламинарному режиму.

В гидродинамическом слое, образующемся у поверхности плиты, изменяется не только скорость потока, но и температура от значения на стенке до значения воздуха вдали от поверхности плиты. Надо сказать, что при ламинарном режиме течения температура в пограничном слое по мере отдаления от плиты уменьшается, теплообмен осуществляется за счёт теплопроводности от слоя к слою и к стенке. Турбулентный же режим отличается тем, что при смешении слоёв их температура уравновешивается и теплообмен происходит конвекцией.

Из графиков зависимости распределения температуры от скорости движения воздуха видно, что с увеличением скорости его движения охлаждение рёбер увеличивается. При меньшей высоте ребра также наблюдается большее охлаждение, но чем больше теплопроводность материала стенки, тем “хуже” он остывает, так как прогрев происходит быстрее. Эффективность оребрения с увеличением высоты ребра уменьшается, аналогично влияние скорости теплового потока. Однако для материалов с большим коэффициентом теплопроводности эффективность оребрения уменьшается не так значительно. Поэтому для оребрения цилиндрической стенки эффективнее использовать медные рёбра, однако с экономической точки зрения это не выгодно, так как медь дорогая. Наиболее дешёвым из рассматриваемых материалов является сталь, поэтому для отопления аудиторий, кабинетов, комнат чаще применяют стальные рёбра, хотя эффективность значительно ниже, чем для меди и латуни.

3 КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПЛЕНОЧНОЙ КОНДЕНСАЦИИ ПАРА

З а д а н и е. Исследовать влияние параметров состояния пара, его скорости движения, размеров диаметра трубки, на величину коэффициента теплообмена при пленочной конденсации пара с коридорным и шахматным расположением труб в горизонтальном и вертикальном пучке.

В расчетах учесть эффект от повышения давления пара, степени паросодержания и степени перегрева пара, зависимость физической характеристики конденсата от температуры, содержания воздуха в паре, волнового характера течения пленки, а также особенностей теплообмена, при вертикальном и горизонтальном расположении труб.

Оценить возможность применения конденсатоотводчиков на поверхности вертикально расположенных труб.

Рассчитать среднее значение коэффициента теплообмена, потока теплоты и количество конденсирующегося пара на поверхности труб пучка. Данные к заданию приведены в таблице 3.1.

_{Т а б л и ц а 3.1}

Исходные данные

Абсолютное давление пара р, МПа			0,007	0,07	0,7	7
Температура насыщения при данных давлениях t_s, ⁰С			39,02	89,96	164,96	285,8
Удельный объем воды на линии сухости x=0 ν^', м³/кг			0,0010074	0,0010301	0,0011082	0,0013514
Удельный объем пароводяной смеси на линии сухости x=1 ν^'', м³/кг			20,532	2,3658	0,27274	0,02734
Энтальпия воды на линии сухости x=0 h^', кДж/кг			163,38	376,77	697,1	1267,7
Энтальпия пароводяной смеси на линии сухости x=1 h^'' ,кДж/кг			2572,2	2646,0	2748,5	2792,8
Теплота парообразования r, кДж/кг			2408,8	2305,4	2108,4	1638,2
Теплофизи- ческие характеристики конденсата в состоянии насыщения		Изобарная теплоемкость c_p, кДж/(кг∙К)	4179	4,198	4,315,	5,042
		Критерий Прандтля Pr	4,437	2,181	1,1371	0,833
		Теплопроводность λ,·10^-3 Вт/(м∙К)	629,12	670,516	681,330	604,347
		Кинематическая вязкость υ∙10^-6, м²/с	0,6722	0,3245	0,182	0,1232
		Динамическая вязкость μ∙10^-6, Па·с	667,27	315,06	164,26	91,189
Степень паросодержания х			0,6; 0,8; 1
Ускорение свободного падения g, м/с²			9,81
Степень перегрева пара Θ=(t-t_s), ⁰С			5; 10; 20
Содержание воздуха в паре r_в, %			4; 8; 12
Скорость движения потока пара w, м/с			2; 6
Температурный напор Δt=t_s-t_c, ⁰С			4; 8; 10; 12
Геометри- ческие характеристики пучка	Внешний диаметр труб в пучке d, м		0,018; 0,02
	Длина труб в пучке l, м		1;2
	Общее число труб в пучке n₀		70
	Число рядов труб в пучке n_p		7

Окончание таблицы 3.1

3.1 Расчёт

Пар соприкасается со стенкой, температура которой ниже температуры насыщения t_s, в результате чего конденсируется и конденсат оседает на стенке. Конденсация в данном случае пленочная.

Для того чтобы определить средний коэффициент теплообмена необходимо найти следующие критерии:

Критерий Архимеда:

, (3.1)

где g – ускорение свободного падения м/с²;

h – определяющий размер, при конденсации пара на вертикальной поверхности h=l, а при конденсации пара на горизонтальной трубе h = =d, м;

ν – удельная теплота фазового перехода, м²/с;

ρ^' и ρ^'' – соответственно плотность жидкости и сухого насыщенного пара, кг/м³:

, (3.2)

где v – удельный объём, м³/кг.

_{Т а б л и ц а 3.2}

Расчёт ρ^' и ρ^''

р, МПА	0,007	0,07	0,7	7
ρ^', кг/м³	992,6544	970,7795	902,3642	739,9734
ρ^'', кг/м³	0,0487	0,4227	3,6665	36,5764

Критерий Кутателадзе:

, (3.3)

где r – удельная теплота фазового перехода, Дж/кг;

– изобарная теплоёмкость, Дж/(кг·К);

– температурный напор, ºС.

Критериальное уравнение теплообмена при конденсации пара на вертикальной поверхности, в котором за определяющий размер принимается высота вертикальной поверхности h, имеет вид:

, (3.4)

где Ar – критерий Архимеда;

Pr – критерий Прандтля, определяемый по таблице;

Ka – критерий Кутателадзе.

Критериальное уравнение теплообмена при конденсации пара на горизонтальной трубе с внешним диаметром d, принятым за определяющий размер имеет вид:

, (3.5)

где Ar – критерий Архимеда;

Pr – критерий Прандтля, определяемый по таблице;

Ka – критерий Кутателадзе.

Средний коэффициент теплообмена находим по формуле, Вт/(м²·К):

, (3.6)

где – средний критерий Нуссельта;

– коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м·К);

h – определяющий размер, при конденсации пара на вертикальной поверхности h=l, а при конденсации пара на горизонтальной трубе h = =d, м.

_{Т а б л и ц а 3.3}

Расчет Ar, Ka, , при при конденсации пара на вертикальной поверхности

h= l =1 м

р, МПа	Δt, ºС	Ar*10¹³	Pr	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	2,17	4,44	144,10	10,235	6,439
	8			72,05	8,607	5,414
	10			57,64	8,140	5,121
	12			48,03	7,777	4,892
Окончание таблицы 3.3
0,07	4	9,31	1,96	135,76	11,831	7,987
	8			67,88	9,949	6,716
	10			54,30	9,409	6,352
	12			45,25	8,990	6,069
0,7	4	29,5	1,06	118,59	13,069	8,864
	8			59,29	10,990	7,454
	10			47,44	10,393	7,049
	12			39,53	9,930	6,735
7	4	61,4	0,86	69,34	13,060	7,470
	8			34,67	10,982	6,281
	10			27,73	10,386	5,941
	12			23,11	9,923	5,676

_{Т а б л и ц а 3.4}

Расчет Ar, Ka, , при при конденсации пара на вертикальной поверхности.

h= l =2 м

р, МПа	Δt, ºС	Ar*10¹⁴	Pr	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	1,74	4,44	144,10	17,214	5,41
	8			72,05	14,475	4,55
	10			57,64	13,689	4,31
	12			48,03	13,079	4,11
0,07	4	7,45	1,96	135,76	19,898	6,72
	8			67,88	16,732	5,65
	10			54,30	15,824	5,34
	12			45,25	15,119	5,10
0,7	4	23,6	1,06	118,59	21,980	7,45
	8			59,29	18,483	6,27
	10			47,44	17,480	5,93
	12			39,53	16,701	5,66
7	4	49,1	0,86	69,34	21,964	6,28
	8			34,67	18,470	5,28
	10			27,73	17,468	5,00
	12			23,11	16,689	4,77

_{Т а б л и ц а 3.5}

Расчет Ar, Ka, , при конденсации пара на горизонтальной трубе h = d =0,018 м

р, МПа	Δt, ºС	Ar*10⁸	Pr	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	1,27	4,44	144,10	388,32	13,57
	8			72,05	326,53	11,41
	10			57,64	308,82	10,79
	12			48,03	295,06	10,31
0,07	4	5,43	1,96	135,76	448,88	16,83
	8			67,88	377,46	14,16
	10			54,30	356,98	13,39
	12			45,25	341,07	12,79
0,7	4	17,2	1,06	118,59	495,83	18,68
	8			59,29	416,94	15,71
	10			47,44	394,32	14,86
	12			39,53	376,75	14,20
7	4	35,8	0,86	69,34	495,48	15,75
	8			34,67	416,65	13,24
	10			27,73	394,04	12,52
	12			23,11	376,49	11,96

_{Т а б л и ц а 3.6}

Расчет Ar, Ka, , при конденсации пара на горизонтальной трубе h = d =0,02 м

р, МПа	Δt, ºС	Ar*10⁸	Pr	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	1,74	4,44	144,10	420,25	13,22
	8			72,05	353,38	11,12
	10			57,64	334,21	10,51
	12			48,03	319,32	10,04
0,07	4	7,45	1,96	135,76	485,79	16,40
	8			67,88	408,50	13,79
	10			54,30	386,33	13,04
	12			45,25	369,12	12,46
0,7	4	23,6	1,06	118,59	536,60	18,20
	8			59,29	451,22	15,30
	10			47,44	426,74	14,47
	12			39,53	407,73	13,83
7	4	49,1	0,86	69,34	536,23	15,34
	8			34,67	450,91	12,90
	10			27,73	426,44	12,20
	12			23,11	407,44	11,65

Влияние давления пара.

При малых давлениях (р < 0,1 МПа) плотность пара ρ^'' по сравнению с плотностью конденсата ничтожно мала и поэтому множитель приближается к единице. Тогда в формулах (3.4) и (3.5) вместо критерия Архимеда можно принять критерий Галилея ( или ). Следовательно, критерий Архимеда учитывает влияние эффекта повышения давления пара.

_{Т а б л и ц а 3.7}

Расчет Ga, Ka, , при при конденсации пара на вертикальной поверхности h= l =1 м

р, МПа	Δt, ºС	Ga*10¹³	Pr	Ka	Nu·10³	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	2,17	4,44	144,10	10,235	6,44
	8			72,05	8,607	5,41
	10			57,64	8,140	5,12
	12			48,03	7,777	4,89
0,07	4	9,31	1,96	135,76	11,833	7,99
	8			67,88	9,950	6,72
	10			54,30	9,410	6,35
	12			45,25	8,991	6,07

_{Т а б л и ц а 3.8}

Расчет Ga, Ka, , при при конденсации пара на вертикальной поверхности h= l =2 м

р, МПа	Δt, ºС	Ga*10¹³	Pr	Ka	Nu·10³	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	1,74	4,44	144,10	17,214	5,41
	8			72,05	14,475	4,55
	10			57,64	13,690	4,31
	12			48,03	13,080	4,11
0,07	4	7,45	1,96	135,76	19,900	6,72
	8			67,88	16,734	5,65
	10			54,30	15,826	5,34
	12			45,25	15,121	5,10

_{Т а б л и ц а 3.9}

Расчет Ga, Ka, , при конденсации пара на горизонтальной трубе h = d =0,018 м

р, МПа	Δt, ºС	Ga*10⁸	Pr	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	1,27	4,44	144,10	388,32	13,57224
	8			72,05	326,54	11,41285
	10			57,64	308,82	10,79361
	12			48,03	295,06	10,31268
0,07	4	5,43	1,96	135,76	448,93	16,83673
	8			67,88	377,50	14,15795
	10			54,30	357,02	13,38976
	12			45,25	341,11	12,79315

_{Т а б л и ц а 3.10}

Расчет Ga, Ka, , при конденсации пара на горизо нтальной трубе h = d =0,02 м

р, МПа	Δt, ºС	Ga*10⁸	Pr	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	1,74	4,44	144,10	420,25	13,21942
	8			72,05	353,39	11,11616
	10			57,64	334,21	10,51302
	12			48,03	319,32	10,04458
0,07	4	7,45	1,96	135,76	485,84	16,39904
	8			67,88	408,54	13,78989
	10			54,30	386,37	13,0468
	12			45,25	369,16	12,46058

Влияние степени сухости и перегрева пара.

Влияние этого фактора учитывается критерием Кутателадзе. Для влажного пара значение критерия Кутателадзе определяется по формуле:

, (3.7)

где r – удельная теплота фазового перехода, Дж/кг;

х – степень паросодержания;

– изобарная теплоёмкость, Дж/кг·К;

– температурный напор, ºС.

_{Т а б л и ц а 3.11}

Расчёт Ka, , при при конденсации влажного пара на вертикальной поверхности h= l =1 м

р, МПа	х	Δt, ºС	Ka	Nu·10³	, Вт/(м²·К)
0,007	0,6	4	86,46	9,00843	5667,38
		8	43,23	7,57516	4765,68
		10	34,58	7,16414	4507,10
		12	28,82	6,84493	4306,28
	0,8	4	115,28	9,68019	6090,00
		8	57,64	8,14004	5121,06
		10	46,11	7,69837	4843,20
		12	38,43	7,35535	4627,40
	1	4	144,10	10,23555	6439,39
		8	72,05	8,60704	5414,86
		10	57,64	8,14004	5121,06
		12	48,03	7,77734	4892,88
0,07	0,6	4	81,45	10,41338	7029,86
		8	40,73	8,75657	5911,39
		10	32,58	8,28145	5590,64
		12	27,15	7,91245	5341,54
	0,8	4	108,60	11,18990	7554,08
		8	54,30	9,40955	6352,20
		10	43,44	8,8990	6007,54
		12	36,20	8,50249	5739,86
	1	4	135,76	11,83188	7987,47
		8	67,88	9,9438	6716,63
		10	54,30	9,40955	6352,20
		12	45,25	8,99028	6069,16
0,7	0,6	4	71,15	11,50258	7801,74
		8	35,58	9,67248	6560,46
		10	28,46	9,14767	6204,50
		12	23,72	8,74007	5928,04
	0,8	4	94,87	12,36033	8383,52
		8	47,44	10,39376	7049,67
		10	37,95	9,82981	6667,17
		12	31,62	9,39182	6370,10
	1	4	118,59	13,06946	8864,49
		8	59,29	10,99006	7454,12
		10	47,44	10,39376	7049,67
		12	39,53	9,93064	6735,56

Окончание таблицы 3.11
7	0,6	4	41,60	11,4959	6574,95
		8	20,80	9,66576	5528,85
		10	16,64	9,14131	5228,87
		12	13,87	8,7340	4995,88
	0,8	4	55,47	12,35174	7065,25
		8	27,73	10,38654	5941,14
		10	22,19	9,82298	5618,78
		12	18,49	9,38530	5368,43
	1	4	69,34	13,06038	7470,59
		8	34,67	10,98243	6281,99
		10	27,73	10,38654	5941,14
		12	23,11	9,92374	5676,42

_{Т а б л и ц
а 3.12}

_{Расчёт Ka,
,

при при конденсации влажного пара на
вертикальной поверхности
h= l =2 м}

р, МПа	х	Δt, ºС	Ka	Nu·10³	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	0,6	4	86,46	15,15031	4,76568
		8	43,23	12,73984	4,00745
		10	34,58	12,04860	3,79001
		12	28,82	11,51175	3,62114
	0,8	4	115,28	16,28007	5,12106
		8	57,64	13,68985	4,306,28
		10	46,11	12,94706	4,07263
		12	38,43	12,37018	3,89116
	1	4	144,10	17,21408	5,41486
		8	72,05	14,47526	4,55334
		10	57,64	13,68985	4,30628
		12	48,03	13,07987	4,11440
0,07	0,6	4	81,45	17,51314	5,91139
		8	40,73	14,72674	4,97086
		10	32,58	13,92769	4,70115
		12	27,15	13,30711	4,49168
	0,8	4	108,60	18,81909	6,35220
		8	54,30	15,82491	5,34154
		10	43,44	14,96628	5,05172
		12	36,20	14,29942	4,82663
	1	4	135,76	19,89877	6,71663
		8	67,88	16,73280	5,64799
		10	54,30	15,82491	5,34154
		12	45,25	15,11980	5,10354
Окончание таблицы 3.12
0,7	0,6	4	71,15	19,34496	6,56046
		8	35,58	16,26711	5,51666
		10	28,46	15,38448	5,21734
		12	23,72	14,69899	4,98487
	0,8	4	94,87	20,78751	7,04967
		8	47,44	17,48014	5,92804
		10	37,95	16,53170	5,60640
		12	31,62	15,79509	5,35659
	1	4	118,59	21,98012	7,45412
		8	59,29	18,4830	6,26814
		10	47,44	17,48014	5,92804
		12	39,53	16,70128	5,66390
7	0,6	4	41,60	19,33152	5,52885
		8	20,80	16,25581	4,64919
		10	16,64	15,37380	4,39694
		12	13,87	14,68878	4,20102
	0,8	4	55,47	20,77308	5,94114
		8	27,73	17,46800	4,99588
		10	22,19	16,52022	4,72482
		12	18,49	15,78412	4,51429
	1	4	69,34	21,96485	6,28199
		8	34,67	18,47017	5,28250
		10	27,73	17,46800	4,99588
		12	23,11	16,68968	4,77328

_{Т а б л и ц
а 3.13}

Расчёт Ka, , при при конденсации влажного пара на горизонтальной трубе

h = d =0,018 м

р, МПа	х	Δt, ºС	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	0,6	4	86,46	341,76	11,94495
		8	43,23	287,39	10,04446
		10	34,58	271,79	9,49947
		12	28,82	259,68	9,07620
	0,8	4	115,28	367,25	12,83568
		8	57,64	308,82	10,79348
		10	46,11	292,06	10,20784
		12	38,43	279,05	9,75301
	1	4	144,10	388,32	13,57208
		8	72,05	326,53	11,41271
		10	57,64	308,82	10,79348
		12	48,03	295,06	10,31255
Окончание таблицы 3.13
0,07	0,6	4	81,45	395,06	14,81659
		8	40,73	332,21	12,45922
		10	32,58	314,18	11,78320
		12	27,15	300,18	11,25818
	0,8	4	108,60	424,52	15,92147
		8	54,30	356,98	13,38830
		10	43,44	337,61	12,66188
		12	36,20	322,57	12,09770
	1	4	135,76	448,88	16,83490
		8	67,88	377,46	14,15641
		10	54,30	356,98	13,38830
		12	45,25	341,07	12,79176
0,7	0,6	4	71,15	436,38	16,44346
		8	35,58	366,95	13,82724
		10	28,46	347,04	13,07700
		12	23,72	331,58	12,49432
	0,8	4	94,87	468,93	17,66964
		8	47,44	394,32	14,85834
		10	37,95	372,92	14,05215
		12	31,62	356,31	13,42603
	1	4	118,59	495,83	18,68337
		8	59,29	416,94	15,71078
		10	47,44	394,32	14,85834
		12	39,53	376,75	14,19629
7	0,6	4	41,60	436,08	13,85780
		8	20,80	366,70	11,65297
		10	16,64	346,80	11,02070
		12	13,87	331,35	10,52965
	0,8	4	55,47	468,60	14,89117
		8	27,73	394,04	12,52193
		10	22,19	372,66	11,84251
		12	18,49	356,06	11,31485
	1	4	69,34	495,48	15,74550
		8	34,67	416,65	13,24033
		10	27,73	394,04	12,52193
		12	23,11	376,49	11,96399

_{Т
а б л и ц а 3.14}

Расчёт Ka, , при при конденсации влажного пара на горизонтальной трубе h = d =0,02 м

р, МПа	х	Δt, ºС	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	0,6	4	86,46	369,86	11,63,42
		8	43,23	311,02	9,78334
		10	34,58	294,14	9,25251
		12	28,82	281,04	8,84025
	0,8	4	115,28	397,44	12,50200
		8	57,64	334,21	10,51289
		10	46,11	316,08	9,94247
		12	38,43	301,99	9,49947
	1	4	144,10	420,25	13,21925
		8	72,05	353,38	11,11602
		10	57,64	334,21	10,51289
		12	48,03	319,32	10,04446
0,07	0,6	4	81,45	427,55	14,43142
		8	40,73	359,52	12,13533
		10	32,58	340,02	11,47688
		12	27,15	324,87	10,96551
	0,8	4	108,60	459,43	15,50757
		8	54,30	386,33	13,04026
		10	43,44	365,37	12,33271
		12	36,20	349,09	11,78320
	1	4	135,76	485,79	16,39726
		8	67,88	408,50	13,78839
		10	54,30	386,33	13,04026
		12	45,25	369,12	12,45922
0,7	0,6	4	71,15	472,27	16,01599
		8	35,58	397,13	13,46779
		10	28,46	375,58	12,73705
		12	23,72	358,85	12,16952
	0,8	4	94,87	507,48	17,21030
		8	47,44	426,74	14,47208
		10	37,95	403,59	13,68685
		12	31,62	385,60	13,07700
	1	4	118,59	536,60	18,19768
		8	59,29	451,22	15,30236
		10	47,44	426,74	14,47208
		12	39,53	407,73	13,82724

Окончание таблицы 3.14
7	0,6	4	41,60	471,94	13,49755
		8	20,80	396,85	11,35004
		10	16,64	375,32	10,73420
		12	13,87	358,60	10,25592
	0,8	4	55,47	507,13	14,50406
		8	27,73	426,44	12,19641
		10	22,19	403,31	11,53465
		12	18,49	385,34	11,02070
	1	4	69,34	536,23	15,33617
		8	34,67	450,91	12,89613
		10	27,73	426,44	12,19641
		12	23,11	407,44	11,65297

Для перегретого пара значение критерия Кутателадзе определяется по формуле:

, (3.8)

где r – удельная теплота фазового перехода, Дж/кг;

х – степень паросодержания;

– изобарная теплоёмкость, Дж/кг·К;

– температурный напор, ºС;

h_П и h´´ – cсоответственно энтальпии перегретого и сухого насыщенного пара, Дж/кг.

_{Т а б л
и ц а 3.15}

Расчёт энтальпии перегретого пара

р, МПа	t_П, ºС	h_П, кДж/кг
0,007	44,02	2581,11
	49,02	2590,61
	59,02	2609,58
0,07	94,96	2669,6
	99,96	2679,59
	109,96	2699,46
0,7	169,96	2775,25
	174,96	2787,07
	184,96	2810,27
7	290,8	2796,18
	295,8	2819,27
	305,8	2861,69

_{Т а б л и ц а
3.16}

Расчёт Ka, , при при конденсации перегретого пара на вертикальной поверхности h= l =1 м

р, МПа	h_П, кДж/кг	Δt, ºС	Ka	Nu·10³	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	2581,1	4	144,10	10,23556	6,43940
		8	72,05	8,60705	5,41487
		10	57,64	8,14004	5,12106
		12	48,03	7,77735	4,89288
	2590,6	4	144,10	10,23557	6,43940
		8	72,05	8,60706	5,41487
		10	57,64	8,14005	5,12107
		12	48,03	7,77735	4,89289
	2609,6	4	144,10	10,23559	6,43942
		8	72,05	8,60707	5,41488
		10	57,64	8,14007	5,12108
		12	48,03	7,77737	4,89290
0,07	2669,6	4	135,76	11,83189	7,98747
		8	67,88	9,94940	6,71664
		10	54,30	9,40956	6,35220
		12	45,25	8,99029	6,06917
	2679,6	4	135,76	11,83190	7,98748
		8	67,88	9,94941	6,71665
		10	54,30	9,40957	6,35221
		12	45,25	8,99030	6,06917
	2699,5	4	135,76	11,83193	7,98750
		8	67,88	9,94943	6,71666
		10	54,30	9,40959	6,35222
		12	45,25	8,99032	6,06919
0,7	2775,3	4	118,59	13,06948	8,86450
		8	59,29	10,99008	7,45413
		10	47,44	10,39377	7,04968
		12	39,53	9,93065	6,73557
	2787,1	4	118,59	13,06949	8,86452
		8	59,29	10,99009	7,45414
		10	47,44	10,39379	7,04969
		12	39,53	9,93067	6,73558
	2810,3	4	118,59	13,06953	8,86454
		8	59,30	10,99012	7,45416
		10	47,44	10,39382	7,04971
		12	39,53	9,93070	6,73559

Окончание таблицы 3.16
7	2796,2	4	69,34	13,06043	7,47062
		8	34,67	10,98247	6,28202
		10	27,73	10,38658	5,94117
		12	23,11	9,92378	5,67644
	2819,3	4	69,34	13,06048	7,47065
		8	34,67	10,98251	6,28204
		10	27,74	10,38662	5,94119
		12	23,11	9,92382	5,67647
	2861,7	4	69,34	13,06058	7,47070
		8	34,67	10,98259	6,28209
		10	27,74	10,38669	5,94123
		12	23,11	9,92389	5,67651

_{Т а б л
и ц а 3.17}

Расчёт Ka, , при при конденсации перегретого пара на вертикальной поверхности

h= l =2 м

р, МПа	h_П, кДж/кг	Δt, ºС	Ka	Nu·10³	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	2581,1	4	144,10	17,21409	5,41487
		8	72,05	14,47527	4,55334
		10	57,64	13,68987	4,30628
		12	48,03	13,07988	4,11441
	2590,6	4	144,10	17,21411	5,41487
		8	72,05	14,47529	4,55335
		10	57,64	13,68988	4,30629
		12	48,03	13,07990	4,11441
	2609,6	4	144,10	17,21415	5,41488
		8	72,05	14,47531	4,55335
		10	57,64	13,68991	4,30630
		12	48,03	13,07992	4,11442
0,07	2669,6	4	135,76	19,89879	6,71664
		8	67,88	16,73282	5,64800
		10	54,30	15,82493	5,34155
		12	45,25	15,11981	5,10354
	2679,6	4	135,76	19,89881	6,71665
		8	67,88	16,73284	5,64800
		10	54,30	15,82494	5,34155
		12	45,25	15,11983	5,10355
	2699,5	4	135,76	19,89886	6,71666
		8	67,88	16,73288	5,64802
		10	54,30	15,82498	5,34156
		12	45,25	15,11986	5,10356

Окончание таблицы 3.17
0,7	2775,3	4	118,59	21,98015	7,45413
		8	59,29	18,48303	6,26815
		10	47,44	17,48017	5,92805
		12	39,53	16,70130	5,66391
	2787,1	4	118,59	21,98018	7,45414
		8	59,29	18,48306	6,26816
		10	47,44	17,48020	5,92806
		12	39,53	16,70133	5,66392
	2810,3	4	118,59	21,98024	7,45416
		8	59,30	18,48311	6,26818
		10	47,44	17,48024	5,92808
		12	39,53	16,70137	5,66394
7	2796,2	4	69,34	21,96494	6,28202
		8	34,67	18,47024	5,28253
		10	27,73	17,46808	4,99590
		12	23,11	16,68975	4,77330
	2819,3	4	69,34	21,96503	6,28204
		8	34,67	18,47031	5,28255
		10	27,74	17,46814	4,99592
		12	23,11	16,68981	4,77332
	2861,7	4	69,34	21,96518	6,28209
		8	34,67	18,47044	5,28258
		10	27,74	17,46827	4,99596
		12	23,11	16,68993	4,77335

_{Т а б л
и ц а 3.18}

Расчёт Ka, , при при конденсации перегретого пара на горизонтальной трубе h = d =0,018 м

р, МПа	h_П, кДж/кг	Δt, ºС	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	2581,1	4	144,10	388,32	13,57209
		8	72,05	326,53	11,41272
		10	57,64	308,82	10,79349
		12	48,03	295,06	10,31256
	2590,6	4	144,10	388,32	13,57210
		8	72,05	326,53	11,41273
		10	57,64	308,82	10,79350
		12	48,03	295,06	10,31257
	2609,6	4	144,10	388,32	13,57213
		8	72,05	326,53	11,41276
		10	57,64	308,82	10,79352
		12	48,03	295,06	10,31259

Окончание таблицы 3.18
0,07	2669,6	4	135,76	448,88	16,83492
		8	67,88	377,46	14,15642
		10	54,30	356,98	13,38832
		12	45,25	341,07	12,79177
	2679,6	4	135,76	448,88	16,83494
		8	67,88	377,46	14,15644
		10	54,30	356,98	13,38833
		12	45,25	341,07	12,79178
	2699,5	4	135,76	448,88	16,83497
		8	67,88	377,46	14,15647
		10	54,30	356,98	13,38836
		12	45,25	341,07	12,79181
0,7	2775,3	4	118,59	495,83	18,68340
		8	59,29	416,94	15,71081
		10	47,44	394,32	14,85836
		12	39,53	376,75	14,19632
	2787,1	4	118,59	495,83	18,68343
		8	59,29	416,94	15,71083
		10	47,44	394,32	14,85838
		12	39,53	376,75	14,19634
	2810,3	4	118,59	495,83	18,68348
		8	59,30	416,94	15,71087
		10	47,44	394,32	14,85843
		12	39,53	376,75	14,19638
7	2796,2	4	69,34	495,49	15,74556
		8	34,67	416,65	13,24039
		10	27,73	394,05	12,52199
		12	23,11	376,49	11,96404
	2819,3	4	69,34	495,49	15,74562
		8	34,67	416,65	13,,24044
		10	27,74	394,05	12,52203
		12	23,11	376,49	11,96409
	2861,7	4	69,34	495,49	15,74574
		8	34,67	416,66	13,24053
		10	27,74	394,05	12,52212
		12	23,11	376,49	11,96417

Т а б л и ц а 3.19

Расчёт Ka, , при при конденсации перегретого пара на горизонтальной трубе h = d =0,02 м

р, МПа	h_П, кДж/кг	Δt, ºС	Ka	Nu	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	2581,1	4	144,10	420,25	13,21927
		8	72,05	353,38	11,11603
		10	57,64	334,21	10,51290
		12	48,03	319,32	10,04447
	2590,6	4	144,10	420,25	13,21928
		8	72,05	353,38	11,11605
		10	57,64	334,21	10,51291
		12	48,03	319,32	10,04448
	2609,6	4	144,10	420,25	13,21931
		8	72,05	353,38	11,11607
		10	57,64	334,21	10,51293
		12	48,03	319,32	10,04450
0,07	2669,6	4	135,76	485,79	16,39727
		8	67,88	408,50	13,78841
		10	54,30	386,33	13,04027
		12	45,25	369,12	12,45923
	2679,6	4	135,76	485,79	16,39729
		8	67,88	408,50	13,78842
		10	54,30	386,33	13,04028
		12	45,25	369,12	12,45925
	2699,5	4	135,76	485,79	16,39733
		8	67,88	408,50	13,78845
		10	54,30	386,33	13,04031
		12	45,25	369,12	12,45927
0,7	2775,3	4	118,59	536,60	18,19770
		8	59,29	451,22	15,30238
		10	47,44	426,74	14,47210
		12	39,53	407,73	13,82726
	2787,1	4	118,59	536,60	18,19773
		8	59,29	451,23	15,30240
		10	47,44	426,74	14,47212
		12	39,53	407,73	13,82728
	2810,3	4	118,59	536,60	18,19778
		8	59,30	451,23	15,3045
		10	47,44	426,74	14,47216
		12	39,53	407,73	13,82732

Окончание таблицы 3.19
7	2796,2	4	69,34	536,23	15,33624
		8	34,67	450,91	12,89619
		10	27,73	426,45	12,19646
		12	23,11	407,45	11,65302
	2819,3	4	69,34	536,23	15,33630
		8	34,67	450,91	12,89624
		10	27,74	426,45	12,19651
		12	23,11	407,45	11,65307
	2861,7	4	69,34	536,23	15,33641
		8	34,67	450,92	12,89633
		10	27,74	426,45	12,19659
		12	23,11	407,45	11,65315

Изменение физических характеристик среды от температуры в процессе фазового перехода учитывается коэффициентом:

, (3.9)

где – коэффициент теплопроводности жидкости при температуре стенки t_c, Вт/(м·К);

– коэффициент динамической вязкости при температуре стенки t_c, Па/с;

– коэффициент теплопроводности жидкости при температуре насыщения t_s, Вт/(м·К);

– коэффициент динамической вязкости при температуре насыщения t_s, Па/с.

Температура стенки t_c, ºС:

, (3.10)

где – температура насыщения, ºС;

– температурный напор, ºС.

Т а б л и ц а 3.20

Расчёт , ,

p, МПа		t_s, ⁰С	Δt, ⁰C	t_c, ⁰C	λ_c·10^-3, Вт/(м∙К)	μ_c·10^-6, Па/с	ε_t
0,007		39,02	4	35,02	622,779	724,712	0,993
			8	31,02	616,909	782,312	0,978
			10	29,02	613,834	817,8194	0,963
			12	27,02	610,434	858,8794	0,956
0,07		89,96	4	85,96	672,429	331,06	0,996
			8	81,96	670,839	347,06	0,988
			10	79,96	669,773	355,098	0,980
			12	77,96	668,413	364,998	0,976
0,7	164,96		4	160,96	679,422	168,5632	0,998
			8	156,96	680,308	173,3392	0,995
			10	154,96	680,708	175,7992	0,991
			12	152,96	681,108	178,2592	0,990
7	285,8		4	281,8	578,484	92,7206	1,001
			8	277,8	584,656	94,279	1,002
			10	275,8	587,616	95,069	1,003
			12	273,8	590,579	95,859	1,003

Окончание таблицы 3.20

Средний коэффициент теплоотдачи находим по формуле, Вт/(м²·К):

, (3.11)

Т а б л и ц а 3.21

Расчет при при конденсации пара на вертикальной поверхности h= l =1 м

р, МПа	Δt, ºС	·10³, Вт/(м²·К)	ε_t	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	6,439	0,993	6,39393
	8	5,414	0,978	5,29489
	10	5,121	0,963	4,93152
	12	4,892	0,956	4,67675
0,07	4	7,987	0,996	7,95505
	8	6,716	0,988	6,63541
	10	6,352	0,98	6,22496
	12	6,069	0,976	5,92334
0,7	4	8,864	0,998	8,84627
	8	7,454	0,995	7,41673
	10	7,049	0,991	6,98556
	12	6,735	0,99	6,66765
7	4	7,47	1,001	7,47747
	8	6,281	1,002	6,29356
	10	5,941	1,003	5,95882
	12	5,676	1,003	5,69303

Т а б л и ц а 3.22

_{Расчет

при при конденсации пара на вертикальной
поверхности h= l
=2 м}

р, МПа	Δt, ºС	·10³, Вт/(м²·К)	ε_t	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	5,41	0,993	5,37213
	8	4,55	0,978	4,4499
	10	4,31	0,963	4,15053
	12	4,11	0,956	3,92916
0,07	4	6,72	0,996	6,69312
	8	5,65	0,988	5,5822
	10	5,34	0,98	5,2332
	12	5,1	0,976	4,9776
0,7	4	7,45	0,998	7,4351
	8	6,27	0,995	6,23865
	10	5,93	0,991	5,87663
	12	5,66	0,99	5,6034
7	4	6,28	1,001	6,28628
	8	5,28	1,002	5,29056
	10	5	1,003	5,015
	12	4,77	1,003	4,78431

Т а б л и ц а 3.23

Расчет при конденсации пара на горизонтальной трубе h = d =0,018 м

р, МПа	Δt, ºС	·10³, Вт/(м²·К)	ε_t	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	13,57	0,993	13,47501
	8	11,41	0,978	11,15898
	10	10,79	0,963	10,39077
	12	10,31	0,956	9,85636
0,07	4	16,83	0,996	16,76268
	8	14,16	0,988	13,99008
	10	13,39	0,98	13,1222
	12	12,79	0,976	12,48304
0,7	4	18,68	0,998	18,64264
	8	15,71	0,995	15,63145
	10	14,86	0,991	14,72626
	12	14,2	0,99	14,058
7	4	15,75	1,001	15,76575
	8	13,24	1,002	13,26648
	10	12,52	1,003	12,55756
	12	11,96	1,003	11,99588

Т а б л и ц а 3.24

Расчет при конденсации пара на горизонтальной трубе h = d =0,02 м

р, МПа	Δt, ºС	·10³, Вт/(м²·К)	ε_t	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	13,22	0,993	13,12746
	8	11,12	0,978	10,87536
	10	10,51	0,963	10,12113
	12	10,04	0,956	9,59824
0,07	4	16,4	0,996	16,3344
	8	13,79	0,988	13,62452
	10	13,04	0,98	12,7792
	12	12,46	0,976	12,16096
0,7	4	18,2	0,998	18,1636
	8	15,3	0,995	15,2235
	10	14,47	0,991	14,33977
	12	13,83	0,99	13,6917
7	4	15,34	1,001	15,35534
	8	12,9	1,002	12,9258
	10	12,2	1,003	12,2366
	12	11,65	1,003	11,68495

Волновое течение плёнки конденсата развивается на вертикальных поверхностях под действием сил поверхностного натяжения сконденсированной среды. Его влияние учитывается коэффициентом:

, (3.12)

где степень турбулентности плёнки оценивается числом Рейнольдса:

, (3.13)

где Ga – критерий Галилея;

– коэффициент теплопроводности жидкости при температуре насыщения t_s, Вт/(м·К);

– коэффициент динамической вязкости при температуре насыщения t_s, Па·с;

– температурный напор, ºС.

Средний коэффициент теплоотдачи находим по формуле, Вт/(м²·К):

, (3.14)

Т а б л и ц а 3.25

Расчет , ε_v, Re при конденсации пара на вертикальной поверхности

p, МПа	l, м	Δt, ⁰C	Re	ε_v	, Вт/(м²·К)
0,007	1	4	16,021	1,117	7195,03
		8	26,944	1,141	6177,40
		10	31,853	1,148	5881,47
		12	36,520	1,155	5650,23
0,07		4	44,425	1,164	9296,38
		8	74,713	1,188	7981,55
		10	88,324	1,196	7599,19
		12	101,266	1,203	7300,41
0,007	2	4	26,944	1,141	6126,18
		8	45,315	1,165	5448,30
		10	53,570	1,173	5110,05
		12	61,420	1,179	4416,85
0,07		4	74,713	1,188	7842,98
		8	125,651	1,213	6735,85
		10	148,542	1,221	6412,52
		12	170,308	1,228	6012,27

При конденсации пара на горизонтальной трубе волновое течение не успевает развиваться, и поэтому этот фактор не учитывается.

Влияние попутного движения пара.

Конденсатная плёнка, образуясь, стекает вниз под действием силы тяжести. Попутное движение пара интенсифицирует теплообмен, ускоряя движение плёнки. Движение пара во встречном направлении к направлению движения плёнки наоборот затрудняет теплообмен, утолщая плёнку. Это влияние учитывается коэффициентом:

; (3.15)

; (3.16)

; (3.17)

; (3.18)

, (3.19)

где Pr – критерий Прандтля, определяемый по таблице;

Ka – критерий Кутателадзе;

Fr – критерий Фруда

ρ^' и ρ^'' – соответственно плотность жидкости и сухого насыщенного пара, кг/м³;

μ´ и μ´´ – соответственно коэффициент динамической вязкости жидкости и сухого насыщенного пара, Па/с;

w – скорость в среднем сечении пучка, м/с;

d – наружный диаметр трубы, м;

g – ускорение свободного падения, м/с².

Сведём расчёты в таблицы:

Т а б л и ц а 3.26

Расчёт критерия Фруда Fr

w, м/с	Fr(d = 0,018 м)	Fr(d = 0,02 м)
2	22,6526	20,38736
6	203,874	183,4862

Т а б л и ц а 3.27

Расчёт параметра R

р, МПа	0,007	0,07	0,07	7
R	1159	207,566	46,137	9,992

Т а б л и ц а 3.28

Расчет , ε_s, Х при конденсации пара на горизонтальной трубе при d = 0,018 м;

w = 2 м/с; Fr = 22,6526

p, МПа	Δt, ⁰C	Ка	Х	·10³, Вт/(м²·К)	ε_s	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	144,10	1,137	13,6	1,548	21,006
	8	72,05	0,992	11,4	1,696	19,351
	10	57,64	0,957	10,8	1,814	19,573
	12	48,03	0,948	10,3	1,865	19,228
Окончание таблицы 3.28
0,07	4	135,76	1,290	16,8	1,998	33,626
	8	67,88	1,063	14,2	2,137	30,26
	10	54,30	1,004	13,4	2,269	30,382
	12	45,25	0,988	12,8	2,328	29,775
0,7	4	118,59	1,559	18,7	2,782	51,968
	8	59,29	1,205	15,7	2,825	44,381
	10	47,44	1,103	14,9	2,727	40,523
	12	39,53	1,074	14,2	2,979	42,302
7	4	69,34	2,027	15,8	4,197	66,103
	8	34,67	1,483	13,2	4,050	53,622
	10	27,73	1,310	12,5	4,064	50,881
	12	23,11	1,259	12	4,087	48,881

Т а б л и ц а 3.29

Расчет , ε_s, Х при конденсации пара на горизонтальной трубе при

d = 0,018 м; w = 6 м/с; Fr = 203,874

p, МПа	Δt, ⁰C	Ка	Х	·10³, Вт/(м²·К)	ε_s	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	144,10	1,137	13,6	1,648	22,363
	8	72,05	0,992	11,4	1,796	20,492
	10	57,64	0,957	10,8	1,914	20,652
	12	48,03	0,948	10,3	1,965	20,259
0,07	4	135,76	1,290	16,8	2,098	35,309
	8	67,88	1,063	14,2	2,237	31,676
	10	54,30	1,004	13,4	2,369	31,721
	12	45,25	0,988	12,8	2,428	31,054
0,7	4	118,59	1,559	18,7	2,882	53,836
	8	59,29	1,205	15,7	2,925	45,952
	10	47,44	1,103	14,9	2,827	42,009
	12	39,53	1,074	14,2	2,979	42,302
7	4	69,34	2,027	15,8	4,297	67,678
	8	34,67	1,483	13,2	4,150	54,946
	10	27,73	1,310	12,5	4,164	52,133
	12	23,11	1,259	12	4,187	50,077

Т а б л и ц а 3.30

Расчет , ε_s, Х при конденсации пара на горизонтальной трубе при

d = 0,02 м; w = 2 м/с; Fr = 20,38736

p, МПа	Δt, ⁰C	Ка	Х	·10³, Вт/(м²·К)	ε_s	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	144,10	1,137	13,22	1,528	20,20016
	8	72,05	0,992	11,12	1,666	18,52592
	10	57,64	0,957	10,51	1,754	18,43454
	12	48,03	0,948	10,04	1,825	18,323
Окончание таблицы 3.30
0,07	4	135,76	1,290	16,4	1,968	32,2752
	8	67,88	1,063	13,79	2,117	29,19343
	10	54,30	1,004	13,04	2,249	29,32696
	12	45,25	0,988	12,46	2,306	28,73276
0,7	4	118,59	1,559	18,2	2,764	50,3048
	8	59,29	1,205	15,3	2,811	43,0083
	10	47,44	1,103	14,47	2,712	39,24264
	12	39,53	1,074	13,83	2,954	40,85382
7	4	69,34	2,027	15,34	4,163	63,86042
	8	34,67	1,483	12,9	4,025	51,9225
	10	27,73	1,310	12,2	4,044	49,3368
	12	23,11	1,259	11,65	4,061	47,31065

Т а б л и ц а 3.31

Расчет , ε_s, Х при конденсации пара на горизонтальной трубе при d = 0,02м; w = 6 м/с; Fr = 183,4862

p, МПа	Δt, ⁰C	Ка	Х	·10³, Вт/(м²·К)	ε_s	·10³, Вт/(м²·К)
0,007	4	144,10	1,137	13,22	1,628	21,52216
	8	72,05	0,992	11,12	1,766	19,63792
	10	57,64	0,957	10,51	1,811	19,03361
	12	48,03	0,948	10,04	1,904	19,11616
0,07	4	135,76	1,290	16,4	1,989	32,6196
	8	67,88	1,063	13,79	2,204	30,39316
	10	54,30	1,004	13,04	2,311	30,13544
	12	45,25	0,988	12,46	2,405	29,9663
0,7	4	118,59	1,559	18,2	2,812	51,1784
	8	59,29	1,205	15,3	2,907	44,4771
	10	47,44	1,103	14,47	2,815	40,73305
	12	39,53	1,074	13,83	3,015	41,69745
7	4	69,34	2,027	15,34	4,263	65,39442
	8	34,67	1,483	12,9	4,122	53,1738
	10	27,73	1,310	12,2	4,156	50,7032
	12	23,11	1,259	11,65	4,167	48,54555

Влияние наличия в паре неконденсирующегося компонента (воздуха).

Вследствие притока к охлаждаемой стенке вместе с конденсирующимся паром неконденсирующегося воздуха у стенки образуются повышенная концентрация газа и пониженное парциальное давление пара при неизменном давлении смеси пара и воздуха (закон Дальтона). У стенки осуществляется конвективно-диффузионный перенос пара, возникает так называемый стефановский поток, что снижает интенсивность теплообмена. Этот фактор учитывается коэффициентом:

, (3.20)

где – температура насыщения при парциальном давлении пара в смеси с воздухом, ºС;

– температура парогазовой смеси, принимается равной температуре насыщения при заданном давлении смеси, ºС;

– температура стенки, ºС.

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 64 5 6 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
01.05.2025930.15 Кб0TEORIYa_NA_TELEFON.docx
#
09.04.20151.07 Mб110teor_ver_1 (1).doc
#
10.04.20152.07 Mб5Teplyakov_A.doc
#
01.07.202573.44 Кб0Test_info_-_kopia.docx
#
09.04.20159.6 Mб129tlets_test.doc
#
01.05.20253.14 Mб0Tmo_kursovik.doc
#
15.03.201643.57 Кб32Transportnaya_bezopasnost (1).docx
#
10.04.201546.59 Кб27Trebovania_k_oformleniyu_referata.doc
#
10.04.20152.02 Mб7UdalcovKONSTR.pdf
#
01.05.202526.33 Кб0UK_12_chetn.docx
#
26.09.2019822.78 Кб2Upravlenie_reputatsiey_posredstvom_sayta.doc