2.3.2 Гідравлічний розрахунок роботи псг-160 при прийомі палива з-0,2-(-25) із залізничних цистерн по трубопроводу пст 100×1,5
1) Вихідні дані для розрахунку: (ТС-1;tнс= -7 ºС)
- Py= 665 Па;
- n=50 c-1;
- ;
Рисунок 2.2 - Схема прийому палива із залізничного транспорту станцією
ПСГ-160
- ν= 13,5∙10-6 м2/с;
- інші вихідні дані наведені в розділі 2.
- густина ракетного палива при температурі -7 ºС визначається за формулою (2.3)
.
- коефіцієнт швидкохідності для ПСГ-160 рівний
Даному значенню відповідає такий кавітаційний критерій .
2) Розрахунок
- розрахунки для побудови графіку виконуємо за формулою (2.4)
- втрати напору у всмоктуючій лінії визначаються за формулою (2.6)
- довжина трубопроводу визначається за формулою (2.7)
Таблиця - 2.4 Прийом з залізниці дизельного палива З-0,2-(-25)через ПСГ-160 ( t= -7 oC)
|
|
|
|
За даними таблиці 2.4 будую графіки , ,
2.4 Гідравлічні розрахунки агрегатів по видачі пального
2.4.1 Гідравлічний розрахунок роботи псг-160 при видачі бензину а-76 із резервуарів складу по трубопроводу пстр-100
1) Вихідні дані для розрахунку: (АБ-76; tнс= -7 ºС)
- Py = 14718.8 Па;
- =766,88 кг/м3;
- n=50 c-1;
-
;
- ;
- інші вихідні дані наведені в розділі 2.
- коефіцієнт швидкохідності для ПСГ-160 рівний
Рисунок 2.3 – Схема видачі палива станцією ПСГ-160
Даному значенню відповідає такий кавітаційний критерій .
2) Розрахунок:
- розрахунки для побудови графіку виконуємо за формулою (2.4)
- втрати напору у всмоктуючій лінії визначаються за формулою (2.6)
- довжина трубопроводу визначається за формулою (2.7)
Таблиця - 2.5 Видача бензину А-76 через ПСГ-160 ( t= -7 oC)
Q,м3год |
90 |
100 |
110 |
120 |
130 |
140 |
150 |
160 |
Н,м |
168 |
158 |
149 |
138 |
123 |
110 |
92 |
62 |
Нвакдоп,м |
6,0 |
5,6 |
5,2 |
4,8 |
4,4 |
4,1 |
3,7 |
3,4 |
hтв,м |
2,9 |
3,6 |
4,3 |
5,2 |
6,1 |
7,0 |
8,1 |
9,2 |
L,м |
2120 |
1642 |
1297 |
1019 |
777 |
600 |
432 |
242 |
За даними таблиці 2.5 будую графіки , , .